Добавить материал и получить бесплатное свидетельство о публикации в СМИ
Эл. №ФС77-60625 от 20.01.2015
Свидетельство о публикации

Автоматическая выдача свидетельства о публикации в официальном СМИ сразу после добавления материала на сайт - Бесплатно

Добавить свой материал

За каждый опубликованный материал Вы получите бесплатное свидетельство о публикации от проекта «Инфоурок»

(Свидетельство о регистрации СМИ: Эл №ФС77-60625 от 20.01.2015)

Инфоурок / Другое / Другие методич. материалы / Методические рекомендации к выполнению практических занятий по ПМ.02 Эксплуатации технологического оборудования (спец.18.02.05)
ВНИМАНИЮ ВСЕХ УЧИТЕЛЕЙ: согласно Федеральному закону № 313-ФЗ все педагоги должны пройти обучение навыкам оказания первой помощи.

Дистанционный курс "Оказание первой помощи детям и взрослым" от проекта "Инфоурок" даёт Вам возможность привести свои знания в соответствие с требованиями закона и получить удостоверение о повышении квалификации установленного образца (180 часов). Начало обучения новой группы: 28 июня.

Подать заявку на курс
  • Другое

Методические рекомендации к выполнению практических занятий по ПМ.02 Эксплуатации технологического оборудования (спец.18.02.05)

библиотека
материалов

Департамент образования, науки и молодежной политики

Воронежской области

Государственное образовательное бюджетное учреждение среднего профессионального образования Воронежской области

«Семилукский государственный технико-экономический колледж»







МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ


ПО ВЫПОЛНЕНИЮ ПРАКТИЧЕСКИХ ЗАНЯТИЙ


ПМ 02 Эксплуатация технологического оборудования

МДК 02.01 Основы эксплуатации технологического оборудования производства тугоплавких неметаллических и силикатных материалов и изделий.

Раздел 1. Основы эксплуатации теплотехнического оборудования производства тугоплавких неметаллических и силикатных материалов и изделий

240111 Производство тугоплавких неметаллических и силикатных материалов и изделий










Семилуки

2013


Методические рекомендации печатаются по решению Методического Совета ГОБУ СПО ВО «СГТЭК» № 00 от г.




Составитель: Калухина Н.И.., преподаватель ГОБУ СПО ВО «СГТЭК»


Рецензент: Панькина Е.Н., главный технолог ЗАО «ВКСМ».





Методические рекомендации по выполнению практических занятий являются частью учебно-методического комплекса (УМК) по ПМ 02 Эксплуатация технологического оборудования.

Методические рекомендации определяют цели, порядок выполнения, практических занятий, примеры выполнение расчетов, задания для самостоятельного решения, а также содержат необходимый справочный материал в виде таблиц, графиков, диаграмм и номограмм.

В электронном виде методические рекомендации размещены на файловом сервере колледжа по адресу: www.sgtek.ru в разделах ПРЕПОДАВАТЕЛЯМ и ОБУЧАЮЩИМСЯ.


Содержание



Введение…………………………………………………………………………………….

4


Тема 1.1. Топливо и его горение


1

Практическое занятие №1 Пересчет состава топлива из заданной массы в рабочую . Расчет теплоты сгорания по заданному составу топлива……………………………………………………………………………..



5

2

Практическое занятие №2 Расчет количества воздуха на горение различных видов топлива Расчет количества продуктов горения различных видов топлива……………………………………………………………



9

3

Практическое занятие №3 Составление материального баланса процесса горения топлива…………………………………………………………………..


14

4

Практическое занятие №4 Расчет температуры горения топлива с помощью I-t диаграммы…………………………………………………………


16


Тема 1.3. Процессы сушки и сушильные установки.


5

Практическое занятие №5 Построение действительного процесса сушки воздухом и определение расхода теплоносителя на сушку…………………..


21

6

Практическое занятие №6 Расчет расхода дымовых газов на сушку путем построения процесса на I-d диаграмме…………………………………………


24

7

Практическое занятие №7 Расчет размеров сушильного барабана………...

26

8

Практическое занятие №8 Тепловой баланс сушильного барабана…………

29

9

Практическое занятие №9 Составление теплового баланса сушильного барабана. Определение КПД сушильного барабана…………………………...


34

10

Практическое занятие №10 Аэродинамический расчет сушильного барабана. Подбор тягодутьевых устройств…………………………………….


35

11

Практическое занятие № 11 Материальный баланс процесса сушки в туннельном сушиле. Конструктивный расчет………………………………….


38

12

Практическое занятие № 12 Тепловой расчет туннельного сушила………..

40

13

Практическое занятие № 13 Составление теплового баланса туннельного сушила. Определение КПД туннельного сушила………………………………


43

14

Практическое занятие № 14 Аэродинамический расчет туннельного сушила. Подбор тягодутьевых устройств……………………………………….


45


Тема 1.5.Печи для обжига сырьевых материалов


15

Практическое занятие №15 Конструктивный расчет шахтной печи………...

48

16

Практическое занятие №16 Методика составления теплового баланса шахтной печи. Определение КПД………………………………………………..


50

17

Практическое занятие №17 Аэродинамический расчет шахтной печи. Подбор тягодутьевых устройств……………………………………………..


55

18

Практическое занятие №18 Конструктивный расчет вращающейся печи…..

58

19

Практическое занятие №19 Тепловой расчет вращающейся печи. Определение КПД…………………………………………………………………


61


Тема 1.6. Печи для обжига сырца керамических и огнеупорных изделий


20

Практическое занятие №20 Конструктивный расчет туннельной печи……..

65

21

Практическое занятие №21 Тепловой расчет туннельной печи ……………

69

22

Практическое занятие №22 Составление таблицы теплового баланса для туннельной печи Определение КПД…………………………………………….


77

23

Практическое занятие №23 Аэродинамический расчет туннельной печи. Подбор тягодутьевых устройств…………………………………………………

Список используемых источников……………………………………………….


78

82

Введение


Практические занятия по профессиональному модулю ПМ 02 эксплуатация технологического оборудования МДК 02.01 Основы эксплуатации технологического оборудования производства тугоплавких неметаллических и силикатных материалов и изделий, Раздел 1. Основы эксплуатации теплотехнического оборудования производства тугоплавких неметаллических и силикатных материалов и изделий, являются одними из основных видов учебных занятий.

Выполнение практических занятий по профессиональному модулю ПМ 02 Эксплуатация технологического оборудования направлено на приобретение практических умений, формирование профессиональных (ПК) и общих компетенций (ОК).

Настоящие методические рекомендации (МР) определяют цели, порядок выполнения практического занятия, примеры выполнения расчетов, а также задания для самостоятельного решения.

Методические рекомендации способствуют выработке навыка выполнения теплотехнических расчетов, построения процессов сушки на I-d диаграмме, подбора вентиляторов по номограммам, грамотного подхода и использования технической и справочной литературы.

Использование рекомендаций и следование им позволит избежать ошибок, сократит время и поможет своевременно и качественно выполнить задания практических занятий.

.





















Тема 1.1. Топливо и его горение


Практическое занятие №1


Пересчет состава топлива из заданной массы в рабочую . Расчет теплоты сгорания по заданному составу топлива.

Цель занятия: научиться определять теплотворность топлива по заданному составу топлива.

Краткие теоретические сведения

1. Массы топлива

При исследовании углей производят полный элементарный анализ с определением всех элементов С, Н, О, N, S. При этом состав условно горючей массы

Сr + Hr + Or + Nr +Sr= 100%.

При элементарном анализе топлива различают также органическую массу топлива, в состав которой входят следующие элементы:

С° + Н° + О°+ No = 100%.

Состав сухой массы топлива

Сс + Нс + Ос + Nc + Sc + Ас = 100%

Рабочее топливо содержит все элементы и полный балласт

Ср+ Нр + Ор+ Np + Sp + Аp+ Wp = 100%

Состав твердых видов топлива весьма наглядно представлен на рисунке 1.

hello_html_3cd110b0.jpg

Рисунок 1 Состав топлива.


Состав твердых и жидких топлив принято выражать в процентах по весу. Состав газообразных топлив в процентах по объему. Для пересчета одного состава топлива в другой пользуются соответствующими коэффициентами (таблица 1).

Пользуясь приведенными в таблице 1 коэффициентами, можно сделать любой пересчет топлива одного состава в топливо дру­гого состава твердого и жидкого. Так, по составу горючей массы топлива можно найти состав рабочего топлива с помощью следующего коэффициента:

hello_html_m28abe7c6.gif%

Теплотой сгорания топлива называется количество теплоты в кДж, выделяемой при полном сгорании 1 кг твердого (жидкого) или 1 нм3 газообразного топлива.

Различают высшую и низшую теплотворности. В расчетах всегда используют низшую рабочую теплотворность.

Теплотворность определяется в приборе калориметре или по расчетным формулам.

Таблица 1 – Коэффициенты для пересчета состава топлива

Заданная масса топлива

Масса топлива, на которую производится перерасчет

органическая

горючая

сухая

рабочая

Органическая

1

hello_html_28120598.gif

hello_html_m44526890.gif

hello_html_5d7ed57d.gif

Горючая

hello_html_m64f72a1a.gif

1

hello_html_m6ae2a2ad.gif

hello_html_621e69d2.gif

Сухая

hello_html_m27b2dd1e.gif

hello_html_mc485d2f.gif

1

hello_html_m4e92e260.gif

Рабочая

hello_html_5890a79f.gif

hello_html_279d1712.gif

hello_html_33fb6848.gif

1



Формулы для расчетов теплоты сгорания топлива

Для твердого и жидкого топлива:

QH,p = 339 Ср + 1030 Hp-108,9(Op-Sp)-25Wp

Для природного газа:

QHP= 358,2 СН4 + 637,5 С2Н6 + 912,5 С3Н8 + 1186,5 С4Н10 + 1460,8 С5Н,2

Для генераторного и коксодоменного газа:

QHp= 126,5 СО + 107,6 Н2 + 358,2 СН4 +587 С2Н6+231 H2S

Самая высокая теплотворность у мазута, затем у природного газа и у угля на последнем месте.

В расчетах применяют низшую теплотворность.


Порядок расчета

Произвести расчет теплотворности природного газа, если состав газа
СН4С = 95,5% С4Н|0с =0,4% N2c=0,5%

С2Н6С = 1,9% С5Н12С = 0,8%

С3Н8С = 0,7% СО2С = 0,2%

Wp= 1%

Найдем коэффициент необходимый для пересчета сухой массы в рабочую по таблице1:


hello_html_17d2407e.gif%

СН4С*К = СН4Р = 95,5*0,99 = 94,5%

С2Н6С*К = С2Н6Р = 1,9*0,99 = 1,9%

С3Н8С*К = С3Н8Р = 0,7*0,99 = 0,7%

С4Н,ос*К = С4Н,0р = 0,4*0,99 = 0,4%

С5Н12С*К = С5Н12Р = 0,8*0,99 = 0,8%

СО2С*К = СО2 = 0,2*0,99 = 0,2%

N2C*K = N2P = 0,5*0,99 = 0,5% Сумма- 100%

Онр= 358,2 CH4 + 637,5 C2H6 + 912,5 C3H8 + 1186,5 C4H10 + 1460,8 C5H12 кДж/нм3

Qн p = 358,2 * 94,5 + 637,5 * 1,9 + 912,5 * 0,7 + 1186,5 * 0,4 + 1460,8 * 0,8 =37342 кДж/нм3


Задачи для решения:

1.Определить низшую рабочую теплоту сгорания рабочей массы челябинского угля марки Б3 состава: Ср=37,3%, Нр=2,8%, Sр=1,0%, Nр=0,9%, Ор=10,5%, Ар=29,5%, Wр=18,0%.

2. Определить низшую рабочую теплоту сгорания рабочей массы кузнецкого угля марки Д, если его состав горючей массы: Сг=78,5%, Нг=5,6%, Sг=0,4%, Nг=2,5%, Ог=13,0%. Зольность сухой массы Ас=15,0%, а влажность рабочая Wр=12,0%.

3Определить низшую теплоту сгорания сухого природного газа Саратовского месторождения состава: СО2=0,8%; СН4=84,5%; С2 Н6=3,8%; С3Н8=1,9%; С4Н10=0,9%; С5Н12=0,3%; N2=7,8%.

Задание: В соответствии с указанным преподавателем месторождением газа (таблица 2), произвести вышеизложенный расчет

Таблица 2 – Состав, плотность природного газа различных месторождений

Республика

(край), область, месторождение

Состав сухого газа, % (объёмные)

Плотность

hello_html_644d471.gif0с, кг/м3

СН4

С2Н6

С3Н8

С4Н10

С5Н12и выше

СО2

N2

H2S

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Астраханская:

Промысловское


95,3


-


-


-


-


0,3


4,4


-


0,747

Волгоградская:

Верховское

Коробковское

Стрелковское

Медвежье


98,5

94,7

98,0

99,0


0,6

0,9

0,1

0,1


0,1

0,04

-

-


-

-

-

-


-

-

-

-


0,1

0,6

0,4

0,1


0,7

3,76

1,5

0,8


-

-

-

-


0,730

0,753

0,734

0,726

Самарское и Оренбургское:

Дерюжевское

Арктическое

Лебежанское



57,4

98,0

85,0



1,8

0,1

4,0



1,16

-

1,5



0,14

-

2,0



0,1

-

0,5



0,9

0,1

-



38,5

1,8

7,0



-

-

-



0,973

0,729

0,851

Калмыкия:

Ики-Бурульс

кое



91,0



0,6



0,1



-



-



0,3



8,0



-



0,771

Республика Дагестан:

Ачи-Су



86,0



2,0



1,0



0,5



0,5



8,5



1,5



-



0,880

Саратовская:

Генеральское

Степковское


83,5

95,5


4,3

1,9


1,9

0,7


1,0

0,4


0,5

0,8


0,2

0,2


8,6

0,5


-

-


0,850

0,796





Продолжение таблицы 2.

Республика

(край), область, месторождение

Состав сухого газа, % (объёмные)

Плотность

hello_html_644d471.gif0с, кг/м3

СН4

С2Н6

С3Н8

С4Н10

С5Н12и выше

СО2

N2

H2S

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Краснодарский край:

Березанское

Майкопское

Фрунзенское

Ставропольский



87,2

84,6

99,0




3,6

2,8

0,3




0,7

0,3

0,1




0,1

-

0,4




1,0

0,5

-




3,4

4,2

0,2




4,0

7,6

-




-

-

-




0,841

0,846

0,733


край:

Журавское


78,0


11,0


4,0


-


-


3,0


4,0


-


0,897

Таблица 3 – Состав твердого топлива

Вид топлива

Марка

Горючая масса,%

Сухая масса

Рабочая масса

Sк г

Sор г

Cг

Нг

Nг

Ог

Vг

Ас

Wр

Qн р, кДж/кг

Донецкий бассейн

Д

2,2

2,1

75,5

5,5

1,6

13,2

43,0

19,5

13,0

21060

Г

2,7

2,1

81,0

5,4

1,5

7,7

40,0

20,0

7,5

23820

Ж

2,7

1,1

84

5,2

1,5

5,5

32,0

20,5

6,0

24600

Т

2,1

1,1

89,0

4,2

1,5

2,1

12,0

18,0

4,5

26750

ПА

1,8

0,9

91,0

3,5

1,3

1,5

7,5

17,0

5,0

26920

А

1,6

0,8

93,5

1,8

0,9

1,4

4,0

16,5

5,0

25500

Кузнецкий бассейн

Г

0,6

83,0

5,8

2,9

7,7

39,0

13,0

7,5

26600

ОС

0,6

90,7

4,3

1,8

2,6

15,0

15,0

6,0

27750

Т

0,6

89,5

4,1

2,0

3,8

13,0

16,0

7,0

26500

Карагандинский бассейн

К

1,4

82,5

5,2

1,3

9,6

28,0

38,0

10,0

17650

Печорский бассейн

Ж

1,0

84,2

5,3

1,8

7,7

33,0

21,0

5,5

24910

Подмосковный бассейн

Б

3,3

2,8

67,0

5,2

1,3

20,4

47,0

37,0

32,0

10430

Экибастузский бассейн

СС

0,7

0,7

79,0

5,3

1,5

12,8

24,0

41,0

7,0

16750

Канско-Ачинский бассейн

Б

0,8

70,0

4,8

0,8

23,6

48,0

12,0

39,0

13020

Сланцы Эстонии


3,9

1,0

74,0

9,5

0,3

11,3

90,0

48,0

13,0

10340

Торф фрезерный


0,3

56,5

6,0

2,5

34,7

70,0

12,5

48,5

8460



Контрольные вопросы:

  1. Перечислите известные Вам массы топлива. Перечислите их составы.

  2. По какой массе указывается в справочнике жидкое топливо, газообразное?

  3. Что такое балласт топлива?

  4. Что такое теплота сгорания топлива? Единицы измерения.

  5. Дайте определение высшей, низшей теплоте сгорания топлива.

Сделайте вывод по работе.


Практическое занятие №2

Расчет количества воздуха на горение различных видов топлива Расчет количества продуктов горения различных видов топлива.

Цель занятия: научиться рассчитывать теоретические необходимое количество воздуха для горения по химической реакции топлива

Краткие теоретические сведения

1. Определение количества воздуха на горение.

Количество воздуха, необходимое для горения любого топлива, можно определить по количеству кислорода, вступающего в реакции окисления горючих составляющих топлива. При горении газообразного топлива протекают химические процессы соединения горючих газов с кислородом воздуха в определённых объемах и весовых отношениях.

Негорючие газы, входящие в состав топлива, остаются в продуктах горения. Количество необходимого кислорода и количество образующихся продуктов горения газообразного топлива находят по следующим соотношениям.

СО+1/2 О2=СО2

Н2 + 1/2О22О;

СН4+2О2= СО2+2 Н2О

С2Н4 +3О2=2 СО2+2 Н2О

С2Н6+3 1/2 О2=2 СО2+3Н2О

С3Н8 +5 О2=3 СО2+4Н2О

С4Н10 +6 1/2 О2=4СО2+5Н2О

С5Н12 +8 О2=5 СО2+6Н2О

Н2S+1 1/2 О2= SО22О

Из соотношений видно, что для полного горения 1 нм3СО требуется 0,5 нм3 кислорода, для полного горения 1 нм3 пентана, требуется 8 нм3 кислорода. Следовательно, зная количество отдельных горючих газов в 1 нм3 газообразного топлива можно подсчитать количество кислорода, а затем и воздуха.

В расчетах принимают следующий состав воздуха: 79,0 % азота и 21,0 % кислорода по объему. Если известно количество потребляемого кислорода, то количество азота, вводимого вместе с воздухом

N2=79/21О2=3,762 О2 нм3

Количество воздуха, идущего для горения, если известно потребное количество кислорода.

L=N2+O2=3.762 O2+O2=4,762О2

Или L=1.0/0,21О2=4,762 О2

Формулы для расчетов теоретически необходимого количества воздуха для горения.

Для природного газа

L0=0.04762(2CH4р+3.5C2H6р+5C3H8р +6.5C4H10р+8C5H12р) нм3/ нм3

Для твердого и жидкого топлива

L0=0.0889Cр+0,265Нр-0,0333(Ор-Sр) нм3/ кг

Для генераторного газа

L0=0.04762(0,5СОр+0,5Н2р+2CH4р+3C2H4р+ 1,5Н2Sр2р) нм3/ нм3

Действительное количество воздуха для горения определяется по следующей формуле:

Lα=α* L0,

где α – коэффициент избытка воздуха, который равен

α = L0/Lα,- отношению действительного количества воздуха, пошедшего на горение к теоретически рассчитанному. Зависит от вида топлива, способа сжигания и конструкции топливо сжигающего устройства.

Физический смысл α- коэффициент показывает во сколько раз в действительности нужно взять воздуха на горение чем теоретически рассчитанного.

α – коэффициент избытка воздуха – величина, не имеющая размерности.

Значение коэффициента избытка воздуха берут из таблицы 4.

Таблица 4 – Коэффициент избытка воздуха


Вид топлива

Коэффициент избытка воздуха

Природный газ

мазут

1,05-1,2

Пылевидное топливо

1,2-1,25

Твердое топливо

1,3-1,4


Для определения действительного количества воздуха, необходимо предусмотреть , что в зависимости от вида топлива будет по-разному происходить и процесс его окисления, способ сжигания

Пример расчета:

Определить количество воздуха, необходимого для горения для природного газа Саратовского месторождения

Природный газ Саратовского месторождения. Состав сухого газа приведен в таблице5.

Таблица 5 – Состав сухого газа, %

СНс4

С2Нс6

С3Нс8

С4Нс10

С5Нс12

СОс2

Nc2

Сумма

94,0

1,2

0,7

0,4

0,2

0,2

3,3

100


Газ сжигается с коэффициентом расхода воздуха α=1,2. Воздух, идущий для горения, нагревается до температуры 8000С.

Принимаем содержание влаги в газе 1,0 %. Пересчитываем состав сухого газа на рабочий газ:

hello_html_502f42a7.gif%.

Состав рабочего газа приведен в таблице 6.

Таблица 6 – Состав рабочего газа


СНР4

С2НР6

С3НР8

С4НР10

С5НР12

СОР2

NР2

Н2ОР

Сумма

93,0

1,2

0,7

0,4

0,2

0,2

3,3

1,0

100

Определяем теплоту сгорания газа по формуле:

QН=358,2·СН4+637,5·С2Н6+912,5·С3Н8+1186,5·С4Н10 +1460,8·С5Н12 , кДж/нм3

QН = 358,2·93,0+637,5·1,2+912,5·0,7+1186,5·0,4+460,8·0,2 = 35 485 кДж/нм3

Находим теоретически необходимое количество сухого воздуха:

L0=0,0476(2· СН4+3,5· С2Н6+5· С3Н8+6,5·С4Н10+8·С5Н12), нм3/нм3

L0 = 0,0476(2·93+3,5·1,2+5·0,7+6,5·0,4+8·0,2) = 0,0476·197,9 = 9,42 нм3/нм3

Принимаем влагосодержание атмосферного воздуха d=10 г/кг·сух.воз. и находим теоретически необходимо количество сухого воздуха с учетом его влажности:

hello_html_m484708c5.gif=1,016·L0=1,016·9,42 = 9,57 нм3/нм3

Действительное количество воздуха при коэффициенте расхода α=1,2 находим по формуле:

сухого воздуха Lα = α· L0 = 1,2 · 9,42 = 11,3 нм3/нм3

атмосферного воздуха hello_html_m2888fc6f.gif= 1,2 · 9,57 = 11,48 нм3/нм3

2. Определение объема продуктов горения.

При сжигании всех видов топлива образуются газообразные продукты полного горения – СО2, Н2О, N2, О2, и SО2 при наличии в топливе серы. Так как продукты горения удаляются из печи обычно с температурой выше 1000С, то влага находится в парообразном состоянии.

Общий объем продуктов горения при сжигании топлива с принятым в расчетах коэффициентом избытка воздуха α равен сумме объемов отдельных составляющих

Vα=VCO2+VSO2+VH2O+VN2+VO2


Для природного газа


VО2=0,21(α-1)Lо нм3/ нм3

VN2=0,79Lα+0.01N2 нм3/ нм3

hello_html_63239f41.gif= 0,01(СО2+ СН4+2·С2Н6+3· С3Н8+4·С4Н10+5·С5Н12), нм3/нм3

hello_html_m646ff7af.gif= 0,01(2·СН4+3·С2Н6+4·С3Н8+5·С4Н10+6·С5Н122О+0,16·d·Lα), нм3/нм3

Для твердого и жидкого топлива:

VCO2=0,01855Ср, нм3/кг

VSO2= 0,007 Sp, нм3/кг

VH2O=0.112Нр+0,0124 (Wр+100wпар)+0,0016dLα, нм3/кг

VN2=0.79Lα+0.008Nр, нм3/кг

VO2=0,21(α-1) L0, нм3/кг

Пример расчета

Природный газ Саратовского месторождения. Состав сухого газа приведен в таблице 7.

Таблица 7 – Состав сухого газа, %


СНс4

С2Нс6

С3Нс8

С4Нс10

С5Нс12

СОс2

Nc2

Сумма

94,0

1,2

0,7

0,4

0,2

0,2

3,3

100


Газ сжигается с коэффициентом расхода воздуха α=1,2. Воздух, идущий для горения, нагревается до температуры 8000С.

Принимаем содержание влаги в газе 1,0 %. Пересчитываем состав сухого газа на рабочий газ:

hello_html_502f42a7.gif%.

Состав рабочего газа приведен в таблице 2.

Таблица 8 – Состав рабочего газа

СНР4

С2НР6

С3НР8

С4НР10

С5НР12

СОР2

NР2

Н2ОР

Сумма

93,0

1,2

0,7

0,4

0,2

0,2

3,3

1,0

100

Определяем теплоту сгорания газа по формуле:

QН=358,2·СН4+637,5·С2Н6+912,5·С3Н8+1186,5·С4Н10 +1460,8·С5Н12 , кДж/нм3

QН = 358,2·93,0+637,5·1,2+912,5·0,7+1186,5·0,4+460,8·0,2 = 35 485 кДж/нм3

Находим теоретически необходимое количество сухого воздуха:

L0=0,0476(2· СН4+3,5· С2Н6+5· С3Н8+6,5·С4Н10+8·С5Н12), нм3/нм3

L0 = 0,0476(2·93+3,5·1,2+5·0,7+6,5·0,4+8·0,2) = 0,0476·197,9 = 9,42 нм3/нм3

Принимаем влагосодержание атмосферного воздуха d=10 г/кг·сух.воз. и находим теоретически необходимо количество сухого воздуха с учетом его влажности:

hello_html_m484708c5.gif=1,016·L0=1,016·9,42 = 9,57 нм3/нм3

Действительное количество воздуха при коэффициенте расхода α=1,2 находим по формуле: сухого воздуха Lα = α· L0 = 1,2 · 9,42 = 11,3 нм3/нм3

атмосферного воздуха hello_html_m2888fc6f.gif= 1,2 · 9,57 = 11,48 нм3/нм3

Определяем количество и состав продуктов горения при α=1,2 по формулам:

hello_html_63239f41.gif= 0,01(СО2+ СН4+2·С2Н6+3· С3Н8+4·С4Н10+5·С5Н12), нм3/нм3

hello_html_63239f41.gif= 0,01(0,2+93+2·1,2+3·0,7+4·0,4+5·0,2)=1,003 нм3/нм3

hello_html_m646ff7af.gif= 0,01(2·СН4+3·С2Н6+4·С3Н8+5·С4Н10+6·С5Н122О+0,16·d·Lα), нм3/нм3

hello_html_m646ff7af.gif=0,01(2·93+3·1,2+4·0,7+5·0,4+6·0,2+1+0,16·10·11,3) = 2,146 нм3/нм3

hello_html_m57baed48.gif= 0,79 · Lα+0,01·N2 , нм3/нм3

hello_html_m57baed48.gif= 0,79·3,3+0,79·11,3 = 8,953 нм3/нм3

hello_html_674d3709.gif= 0,21(α-1) L0 , нм3/нм3

hello_html_674d3709.gif= 0,21·(1,2-1)·9,42 = 0,396 нм3/нм3

Общее количество продуктов горения составляет:

Vα = hello_html_63239f41.gif+hello_html_m646ff7af.gif+hello_html_m57baed48.gif+hello_html_674d3709.gif, нм3/нм3

Vα = 1,003+2,146+8,953+0,396 = 12,498 ≈ 12,5 нм3/нм3

Определяем процентный состав продуктов горения:

СО2 = hello_html_a92ea20.gif = hello_html_m473b8a9e.gif %

Н2О = hello_html_m3c017a3f.gif %

N2 = hello_html_62f627ab.gif%

O2 = hello_html_m54f4b79f.gif%

Всего: 100 %.

Задачи для самостоятельного решения


1. Определить действительное количество воздуха и объем продуктов горения для карагандинского угля марки К следующего состава:

Ср=54,7%, Нр=3,3%, Sр=0.8%, Nр= 0,8%, Ор=4,8%, Ар=27,6%,Wр=8.0%, α =1,3

2. Определить действительный объем воздуха и объем продуктов горения для кузнецкого угля марки Д, если известен горючий состав:

Сг=78,5%, Нг=5,6%, Sг=0,4%, Nр= 2,5%, Ор=13,0%, Ас=15,0%,Wр=12.0%, α =1,3

3. Определить действительное количество воздуха для горения и объем продуктов горения малосернистого мазута следующего состава Ср=84,65%, Нр=11,7%, Sр=0,3%, Ор=0,3%, Ас=0,05%,Wр=3,0%, α =1,3

Задание

1. В соответствии с выданным месторождением природного газа (таблица 9) определить действительное количество воздуха, пошедшего на горение и объем продуктов горения:

Таблица 9 – Составы природного различных месторождений

Республика, область месторождения

Состав сухого газа, %

СН4

С2Н6

С3Н8

С4Н10

С5Н12 и выше

СО2

N2

Н2S

1. Линевское

81,0

2,5

0,15

-

-

1,6

14,75

-

2. Кудиновское

86,0

6,0

2,5

0,5

1,0

-

4,0

-

3. Джебольское

81,8

3,8

7,7

3,7

0,1

0,1

2,9

-

4. Берёзовское

88,8

0,1

0,05

-

-

0,6

10,45

-

5. Зыринское

91,3

3,15

1,1

0,8

0,25

0,15

3,25

-

6. Южное

95,0

2,0

1,0

1,0

0,5

0,5

-

-

7. Дашавское

98,3

0,3

0,12

0,15

0,03

0,1

2,0

-

8. Солоховское

87,0

0,1

-

-

-

-

12,9

-

9. Спиваковское

92,1

3,8

0,8

0,3

-

0,1

2,9

-

10. Шебелинское

91,1

4,3

0,9

0,3

-

0,1

3,3

-

11.Джанкойское

96,0

0,5

0,1

-

-

-

3,4

-

12. Стрелковское

98,0

0,1

-

-

-

0,4

1,5

-

13.Глебовское

90,0

5,0

2,0

1,0

0,6

0,4

1,0

-

14.Узельское

94,0

1,5

0,7

0,2

0,5

0,1

3,0

-

15. Газлинское

95,0

3,0

0,3

0,2

0,1

0,4

1,0

-


Сделайте вывод по работе


Контрольные вопросы:


1Что такое топливо?

2.Горение – это…

3. Дайте характеристику гомогенному и гетерогенному горению.

4. Что такое коэффициент избытка воздуха?

5. От чего он зависит и каков его физический смысл.

6. Почему у твердого топлива коэффициент избытка воздуха больше чем у газообразного?

7. Как можно снизить коэффициент избытка воздуха у угля?




Практическое занятие №3

Составление материального баланса процесса горения топлива.


Цель занятия: научится составлять материальный баланс топлива, на основе данных, рассчитанных в предыдущих работах

Материальный баланс горения топлива состоит из двух частей приходной и расходной. В приходной части баланса записывается рабочий состав топлива, который участвует в горении. Чтобы, значения рабочего состава топлива в таблице были выражены в килограммах, необходимо, каждый компонент умножить на его соответствующую плотность. Также в приходной части таблицы указывается и окислитель топлива – воздух. Воздух состоит из кислорода, азота и водяных паров. Заносятся данные по составляющим воздуха.

В расходную часть баланса, заносятся данные продуктов горения, с учетом их плотности.

Кроме этого, рассчитывается процентное содержание каждой статьи в приходной и расходной частях.

Погрешность сведения баланса должна составлять не более 0,1%

Таблица 10 – Материальный баланс горения природного газа



Приход

кг

%

Расход

кг

%

СН4 = СН4 * ρСН4



CO2 =Vco*100*ρCO2



С2 Н6= С2Н6 * ρС2Н6



H2O =VHO*100*ρH2O



СзН8= СзН8 * ρСзН8



N2 = VN * 100 * ρN2



С4Н10 = C4H10 * ρC4H10



O2 = Vo*100*ρO2



С5Н12=C5H12*ρC5H12






СО2 = СО2 * ρСО2






N2 = N2 * ρN2






Н2О = Н2О * ρН2О






Воздух:






N2 = Lα* 100* 0,79 ρN2






O2 = Lα*100*0,21ρO2






H2O = 0,16*d*Lα*






ρH2O






Итого:


100

Итого:


100















hello_html_5bdaa464.gif*100% , где Нhello_html_m53d4ecad.gif≤0,1%










Таблица 11 – Значения плотности газов




Чистые газы

ρo , кг/нм3

1) Водород Н2

2) Окись углерода СО

3) Сероводород H2S

0,0898 1,250

1,539

4) Метан СН4

0,717

5) Этилен С2Н4

1,261

6) Этан С2Н6

1,356

7) Пропан С3Н8

2,020

8) Бутан С4Н10

2,840

9) Пентан C5H12

3,218

10)Гексан С6Н14

3,840

11) Кислород О2

1,429

12) Азот N2

1,251

13) двуокись углерода СО2

1,977

14) Водяной пар Н2О

0,804

15) Сернистый газ SC2

2,852

Пример расчета


Свести таблицу материального баланса для горения природного газа Саратовского месторождения.

Таблица 12 – . Материальный баланс горения топлива



Приход

кг

%

Расход

кг

%

СН4 =93,06*0,717

67,72

4,30

СО2 = 1,004*100*1,977

198,49

13,0

С2Н6 = 1,2 * 1,356

1,68

0,10




С3Н8 = 0,7 * 2,020

1,41

0,09

Н2О =2,15*100*0,804

172,86

11,2

С4Н10 = 0,4 * 2,840

1,14

0,07

N2 = 8,97*100*l,251

1122,15

72,8


С5Н12 =0,2*3,218

0,64

0,04

О2 = 0,4 * 100 * 1,429

55,76

2,9

СО2 = 0,2 * 1,977

0,40

0,02




N2= 3,3*1,251

4,12

0,27




Н2О = 1 * 0,804

0,804

0,05




Воздух:






N2 = 11,32* 100*0,79*






1,251

1118,74

72,18




О2= 11,32* 100*0,21 *






1,429

339,70

21,9




Н2О = 0,16* 10* 11,32*






0,804

14,56

0,94




Итого:

1549,874

100

Итого:

1540,270

100


hello_html_m25508048.gif%=0,04%

Задание: В соответствии с предложенным преподавателем месторождением

природного газа, рассчитать материальный баланс горения природного газа.

Сделайте вывод

Практическое занятие №4

Расчет температуры горения топлива с помощью I-t диаграммы.

Цель занятия: Научиться с помощью I-t диаграммы определять теоретическую, калориметрическую температуры, а также вычислять действительную, используя пирометрический коэффициент.

Краткие теоретические сведения

При расчётах процесса горения топлива определяют теоретическую температуру, учитывающую тепловыделение без потерь и действительную температуру газов, усреднённую по массе и приближённую к практическим условиям.

Теоретическая температура может быть определена с достаточно высокой точностью, однако действительная температура печных или топочных газов находится приближенно вследствие того, что расчетом трудно учесть конструктивные особенности топливосжигающих устройств и конкретные условия эксплуатации печей. Теоретическая температура обычно рассчитывается для продуктов полного горения топлива с учетом диссоциации СО2 и Н2О, значительно влияющих на температуру горения при значениях последней выше 1600о.

Определение теоретической температуры пользуются i-t диаграммой построенной, для продуктов горения топлива с учетом их диссоциации.

Для того чтобы определить теоретическую температуру горения топлива по i-t диаграмме, надо найти общее тепло продуктов полного сгорания по формуле:

Iобщ=hello_html_55dafeb.gif кДж/нм3 .

По величине iобщ можно определить температуру продуктов горения без учета диссоциации ( по пунктирным линиям)- калориметрическая температура; по сплошным- теоретическую. Действительную температуру определяют используя пирометрический коэффициент.

Для определения действительной температуры горения топлива по i-t диаграмме необходимо найти тепло продуктов сгорания за вычетом потерь в окружающую среду (теоретическую температуру).

tДЕЙСТВ.=tТЕОРhello_html_m5ce6c903.gif,

где hello_html_m428def4d.gif- пирометрический коэффициент процесса горения, учитывающий потери тепла при горении топлива в процессе теплообмена от газов и факела на окружающие их поверхности.

Ƞ= tДЕЙСТВ/tТЕОР


Ƞ- пирометрический коэффициент равен отношению действительной температуры к действительной температуре. .

Физический смысл – пирометрический коэффициент показывает во сколько действительная температура ниже чем теоретическая.

Значения коэффициента зависят от вида сжигаемого топлива, способа сжигания и конструкций печей и их топливосжигающих устройств.

Значения коэффициента находятся в таблице13.







Таблица 13 – Приближённые значения пирометрического коэффициента процесса горения


Тип печи

Вид топлива

hello_html_660388ad.gif

Камерные

Периодические


Туннельные

Шахтные


Вращающиеся

Газообразное

Твёрдое


Газ, мазут

Газообразное

Твёрдое

Газообразное

Пылевидное

Мазутhello_html_m53d4ecad.gif

0,73-0,78

0,66-0,70


0,78-0,83

0,67-0,73

0,52-0,62


0,70-0,75


hello_html_m35bbbc94.jpg





































Рисунок 2. I-t диаграмм для низких температур

hello_html_m3f2b78.jpg


Рисунок 3. I-t диаграмм для высоких температур




Тhello_html_me7d1f96.jpgаблица 14 – Энтальпия воздуха, горючих газов и продуктов горения, кДж/м3

(при 101 кН/м2)


Пример расчета:


На основании данных предыдущего расчёта определим все виды температур.

Определяем теоретическую температуру горения. Для этого находим теплосодержание продуктов горения с учетом подогрева воздуха до tВОЗ=8000С при α=1,2.

По таблице 14 находим теплоту нагрева атмосферного воздуха : IВОЗ=1110 кдж/нм3.

Тогда, iОБЩ =hello_html_70a84caa.gif кДж/нм3.

По i-t диаграмме находим теоретическую температуру горения при hello_html_2e28ff68.gif=1,2 - теоретическая температура 2190оС. Калориметрическая температура горения по этой же диаграмме (пунктирные линии) при hello_html_2e28ff68.gif=1,2- 2310о.

Действительная температура определяется: tдейств.=tтеорhello_html_41b1474e.gifhello_html_m428def4d.gifп; tдейств.=2190hello_html_41b1474e.gif0,78=1708,20С.


1.Задания для самостоятельной работы:

В соответствии с ранее рассчитанным месторождением природного газа, определить все виды температур, которые может развить природный газ, при окислении его холодным и подогретым воздухом.

1. В шахтной печи, при подогреве 400 оС.

2. В туннельной печи при подогреве 600 оС.

3. Во вращающейся печи при подогреве 800 оС.

4. В камерной печи при подогреве 500 оС.


Сделайте вывод по работе


Контрольные вопросы:

  1. Перечислите признаки полного и неполного горения топлива.

  2. Дайте характеристику теоретической температуре горения.

  3. Дайте характеристику действительной температуре горения.

  4. Дайте характеристику калориметрической температуре горения.

  5. Что называется пирометрическим коэффициентом.

  6. Каков его физический смысл.

  7. От чего зависит пирометрический коэффициент.

















Тема 1.3. Процессы сушки и сушильные установки.

Практическое занятие №5

Построение действительного процесса сушки воздухом и определение расхода теплоносителя на сушку.

Цель занятия: научиться выполнять часть теплотехнического расчета сушила, научиться регулировать параметры работы теплотехнического оборудования.

ПК 2.2.Контролировать работу основного и вспомогательного оборудования.


Для построения на I-D диаграмме процесса сушки необходимо знать начальные параметры атмосферного воздуха до подогрева. Ими являются температура tв и относительная влажность φВ. Величина tВ и φВ зависят от времени года, их находят по таблице 15.

По данным tВ и φВ атмосферного воздуха находят на диаграмме точку А, для которой определяют влагосодержание dВ, и теплосодержание IВ. Для сушки материала, атмосферный воздух нагревают до начальной температуры tН для подачи в сушило. Подогрев воздуха не изменит величину d, поэтому на I-D диаграмме повышение температуры воздуха от tВ до tн изображается линией АВ. Это объясняется тем, что влагосодержание выражено в весовых единицах, и с повышением температуры только объём воздуха увеличивается, а влагосодержание не изменяется. Точкой В определяются начальные параметры воздуха перед сушкой: tн, dн, φВ, Iн(dн=dВ).

Таким образом, с помощью I-D диаграммы при простом изображении процесса нагрева воздуха определяют величины теплосодержания IВ и IН.

В процессе сушки начальные параметры воздуха изменяются. В результате теплообмена и влагообмена уменьшается температура воздуха и увеличивается влагосодержание. Если считать, что в процессе сушки тепло расходуется только на испарение влаги, то будет идеальный процесс сушки (без потерь тепла в окружающую среду и без затрат тепла на нагрев сушимого материала и транспортирующих устройств).

Постоянство теплосодержания влажного воздуха для теоретического процесса сушки, когда тепло расходуется только на испарение влаги, объясняется тем, что испарившаяся влага переходит в воздух, повышая его влагосодержание и вместе с влагой вносит затраченное на испарение тепло в виде скрытой теплоты парообразования.

Точка С получена при пересечении линии IН с линией конечной температуры сушки tК при выходе воздуха из сушила или линией конечной относительной влажности φВ, которые определяются режимом сушки. Находим влагосодержание в точке С, которое будет являться конечным для теоретического процесса сушки.

Для построения действительного процесса сушки. Необходимо построить вспомогательную точку D. Для этого отложим от точки С вниз по предварительно рассчитанные потери теплосодержания. От точки С вниз по линии постоянного влагосодержания откладываем IПот, находим точку D. Отрезок ВD показывает направление изменения теплосодержания воздуха при действительном процессе сушки с учётом потерь тепла. Точка Е конечная точка действительного процесса сушки лежит на пересечении отрезка ВD с конечной t или относительной влажностью φВ В точке Е находят конечное влагосодержание для действительного процесса сушки. Рассчитаем количество воздуха необходимого для сушки:


G = ( 1000·n) / (dк-dн)

ПРИМЕР:

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Воронеже летом, начальная температура теплоносителя 120оС, конечная 50оС, потери теплосодержания составляют 15 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 120 кг.



Таблица 15 – Среднемесячные значения tBOЗ и φ для различных городов


Наименование города

Январь

Июль

tВОЗ

φ

tВОЗ

φ

Акмолинск

Алма-Ата

Архангельск

Астрахань

Ашхабад

Баку

Батуми

Благовещенск

Брянск

Владивосток

Волгоград

Вологда

Воронеж

Ворошиловград

Горький

Днепропетровск

Иркутск

Казань

Керчь

Киев

Краснодар

Красноярск

Курск

Ленинград

Минск

Москва

Николаев

Новгород

Новосибирск

Новороссийск

Одесса

Омск

Орел

Пермь

Ростов-на-Дону .

Самарканд

Саратов

Свердловск

Смоленск

Ташкент

Тбилиси

Томск

Харьков

Челябинск

Чита

-17,0

-8,6

-13,3

-7,1

-0,4

-3,4

-6,4

-24,2

-8,8

-13,7

-9,9

-12,0

-9,8

-7,0

-12,2

-6,0

-20,9

-13,6

-1,3

-6,0

-2,1

-19,2

-9,3

-7,7

-6,8

-10,8

-4,0

-8,4

-19,3

-2,0

-3,1

-19,6

-9,5

-16,0

-6,1

-0,2

-11,3

-16,2

-8,4

-1,3

-0,1

-19,4

-7,7

-16,2

-27,4

85

87

88

91

86

82

78

78

88

74

85

85

90

84

89

88

85

86

88

89

90

81

88

87

88

88

88

88

83

75

88

85

92

84

89

92

84

84

88

81

80

82

88

84

82

20,3

22,1

15,3

25,2

29,6

25,3

23,1

21,2

18,2

20,6

24,7

17,5

20,6

22,2

19,4

22,3

17,2

19,9

23,4

19,3

23,7

19,3

19,4

17,5

17,5

18,0

23,1

17,6

18,7

23,6

22,6

19,1

19,6

18,0

23,7

24,8

23,1

17,2

17,6

26,8

24,6

17,8

20,6

18,6

18,7

59

56

79

58

41

65

84

72

74

77

50

70

62

59

68

60

72

63

68

69

67

72

67

69

78

70

63

78

59

68

61

70

77

72

59

47

53

70

78

46

51

76

65

72

65



Вариант №1

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Одессе летом, начальная температура теплоносителя 100оС, конечная 40оС, потери теплосодержания составляют 10 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 110 кг.

Вариант №2

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Орле летом, начальная температура теплоносителя 90оС, конечная 50оС, потери теплосодержания составляют 20 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 120 кг.

Вариант №3

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Керчи летом, начальная температура теплоносителя 90оС, конечная 30оС, потери теплосодержания составляют 9 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 80 кг.

Вариант №4

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Белгороде летом, начальная температура теплоносителя 110оС, конечная 45оС, потери теплосодержания составляют 15 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 110 кг.

Вариант №5

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Липецке летом, начальная температура теплоносителя 120оС, конечная 40оС, потери теплосодержания составляют 20 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 125 кг.

Вариант №6

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Волгограде летом, начальная температура теплоносителя 100оС, конечная 50оС, потери теплосодержания составляют 18 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 125 кг.

Вариант №7

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Свердловске летом, начальная температура теплоносителя 120оС, конечная 40оС, потери теплосодержания составляют 15 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 100 кг.

Вариант №8

Построить теоретический и действительный процесс сушки воздухом и определить расход теплоносителя на сушку, если сушка происходит в г. Курске летом, начальная температура теплоносителя 90оС, конечная 40оС, потери теплосодержания составляют 20 кДж/кг с.в. и количество удаляемой влаги в час 100 кг.


Контрольные вопросы:

1. Что называется теоретическим процессом сушки?

2. Что называется действительным процессом сушки?

3. Как выполняется построение точек А,В,С?

4. Как выполняется построение точек Д,Е?

5.Какие сушилки применяются для сушки сырья?

6. какие сушилки применяются для сушки сырца?

Сделайте вывод







Практическое занятие №6

Расчет расхода дымовых газов на сушку путем построения процесса на I-d диаграмме

Цель занятия: научиться определять расход дымовых газов на сушку путем построения на I-D диаграмме.

Краткие теоретические сведения.

Теоретический и действительный процессы сушки дымовыми газами изображаются на I-D диаграмме аналогично процессу сушки воздухом. Отличие состоит в том, что вместо процесса подогрева наружного воздуха здесь предусматривается смешение воздуха с дымовыми газами при разбавлении их до необходимой температуры tH.

Однако, если известны параметры смеси дымовых газов с воздухом, например, dH при выбранной температуре tH, то изображение процесса сушки начинается с теоретического процесса, идущего от В.

Теоретический процесс сушки изображается линией ВС потери теплосодержания при сушке – линией СD и действительный процесс сушки – ВЕ.

Расход газов, поступающих в сушило, определяется по формуле:

GCM =hello_html_m37319dd.gif кг сух. Газ/час.

Объём влажной смеси продуктов горения с воздухом, поступающих в сушило, будет равен:

VCM =hello_html_m4b34f3b7.gif нм3/ч,

Где hello_html_m7ec9f86c.gif- плотность смеси; определяется по составу влажных продуктов горения при общем коэффициенте расхода воздуха; приближенно можно принять

hello_html_m7ec9f86c.gif=1,3 кг/нм3.

Объём уходящих из сушила влажных газов будет равен


VУХ = VCM+VВ.П.= VCM+hello_html_m42389ff1.gif нм3

Или

VУХ=hello_html_m4b34f3b7.gif + hello_html_m42389ff1.gif нм3/ч.

Действительный объём уходящих газов при температуре tК., определяется по формуле

Vt = VУХ(1+β tК.) нм3/ч.

Или в общем виде

Vt= (hello_html_m4b34f3b7.gif + hello_html_m42389ff1.gif )hello_html_m3c62c67f.gif( (1+β tК.) м3/ч.

Обычно расход тепла определяется в тепловых расчетах по низшей его теплотворности, т.е.

Q= GCM (IH-IВОЗ) – 4.2 nhello_html_m3c62c67f.giftM кДж/ч.

Расход топлива при его теплотворности Qhello_html_6878c7b0.gif c учетом кпд топки η составляет

В=hello_html_4d4e421f.gif нм3/ч.


Пример решения задачи:

Построить действительный процесс сушки дымовыми газами, если дымовые газы имеют состав: V(co2)=1.573 нм3/кг, : V2о)=1,743 нм3/кг, V(N2)=24.404 нм3/кг, V(o2)=4.33 нм3/кг, Qhello_html_6878c7b0.gif=39739 кдж/кг, начальная температура сушки tH=800оС, конечная температура tK=110оС, потери теплосодержания 180 кдж/кг сух.воз., n=1750 кг/ч. Определить расход тепла и топлива, если η топки 0,9.


Решение

Для расчета постоим (см. рис. 4) точку А и определим теплосодержание воздуха при начальных условиях и при температуре 800оС. Теплосодержание в точке А-38 кдж/кг сух воз, а в точке В (при 800оС) – 898 кДж/кг сух воз.



hello_html_m376ea0c7.jpg

Рисунок 4. Графическое изображение процесса сушки к расчету сушильного барабана.



Для построения точки В, определим влагосодержание дымовых газов


DH=hello_html_m432a8943.gif г/кгсух.воз.


DH=hello_html_m5d7b2a60.gif г/кг сух воз.

По температуре tH=800оС и dH=35.1 г/кг сух.воз строим точку В. Теплосодержание дымовых газов в точке В IНАЧ=1015 кДж/кг сух.воз. На пересечении известных параметров начального теплосодержания дымовых газов и конечной температуры процесса, построим точку С. Влагосодержание в точке С составит dK=317 г/кг сух воз. Для построения точки D вниз то С откладываем величину IПОТ=180 кДж/кг сух воз. На пересечении отрезка ВD и температуры 110оС будет находиться точка Е. Влагосодержание в точке Е равно 265 г/кг сух воз.

Определим расход смеси дымовых газов и воздуха

GСМ=hello_html_m6c2d8268.gif кг сух. Газ/ч


Q=7612(898-38)-4.2hello_html_m53d4ecad.gifhello_html_m63195f87.gif=6513200 кдж/ч

В=hello_html_58f54537.gif кг/ч.

Задание:

На основании данных состава дымовых газов, и теплотворности топлива, полученных при расчете природного газа, выполнить расчет по предложенному примеру, предварительно определить объём дымовых газов при hello_html_4b31f10a.gif и определить расход тепла на сушку и расход топлива.(недостающие данные взять из примера.


Сделайте вывод .



















Практическое занятие №7


Расчет размеров сушильного барабана.

Цель занятия : научиться выполнять конструктивный расчет сушильного барабана.

Произведем тепловой расчет барабана для сушки глины производительностью РМ=10 т/ч по высушенной глине. Глина высушивается от начальной относительной влажности ωН=20% до конечной ωК=6%. Сушка производится топочными газами, разбавленными атмосферным воздухом в смесительной камере перед входом их в барабан. Сжигаемое топливо – мазут марки 40, содержащий АР=0,2%, WР=3,0%. Сжигание мазута производится с помощью форсунок низкого давления.

Количество влаги, удаляемой при сушке глины, определяем по формуле

hello_html_3a9a8aff.jpg

Принимаем напряженность объема барабана по влаге (таблица 16) равной m0=60 кг/м3ч, тогда необходимый внутренний объем барабана без учета заполнения его перегородками (8-10%) будет равен:

hello_html_64d53948.jpg

По данному объему подбираем барабан длиной L=12м и диаметром D=1,8м (таблица 17). Внутренний объем этого барабана составляет Vб=30,5 м3. По таблице 2 выбираем барабан размерами D=2м и L=10м. Внутренний объем Vб=31,4 м3.

Определим фактическую производительность барабана по высушенной глине по формуле: hello_html_m5e56fcbc.gif,

В этой формуле заменяем величину n=m0Vб=60*31,4=1884 кг/ч, тогда

hello_html_7d03edc5.gif.

При заданной производительности РМ=10000 кг/ч напряженность барабана по влаге составит:

hello_html_235776d5.gif, hello_html_34e3d623.gif кг/м3ч.

Производительность по абсолютной сухой глине составит:

РС=10000·0,94=9400 кг/ч.hello_html_m53d4ecad.gif

Количество остаточной влаги равно ω=600 кг/ч.

Тhello_html_m220ca4d9.jpgаблица 17 – Техническая характеристика ячейковых сушильных барабанов

Варианты

Вариант №1

Произвести тепловой расчет барабана для сушки глины производительностью РМ=11 т/ч по высушенной глине. Глина высушивается от начальной относительной влажности ωН=21% до конечной ωК=7%.

Вариант №2

Произведем тепловой расчет барабана для сушки глины производительностью РМ=12 т/ч по высушенной глине. Глина высушивается от начальной относительной влажности ωН=22% до конечной ωК=8%.

hello_html_2bca7e62.jpg

hello_html_7c3e5ea9.gif







































Вариант №3

Произведем тепловой расчет барабана для сушки глины производительностью РМ=13 т/ч по высушенной глине. Глина высушивается от начальной относительной влажности ωН=23% до конечной ωК=8%.

Вариант №4

Произведем тепловой расчет барабана для сушки глины производительностью РМ=9 т/ч по высушенной глине. Глина высушивается от начальной относительной влажности ωН=18% до конечной ωК=6%.

Контрольные вопросы:

  1. Какова влажность глины перед сушкой?

  2. Какова влажность глины после сушки?

  3. Почему нельзя глину сушить до нулевой влажности?

  4. Зачем нужны в барабане внутренние перегородки?

Сделайте вывод.




































Практическое занятие №8

Тепловой баланс сушильного барабана.

Цель занятия: научиться выполнять тепловой расчет сушильного барабана.

1.Определим расход тепла на нагрев материала по формуле:

hello_html_mfd029ea.gifкДж/ч,

где сМ – теплоемкость высушенного материала при конечной влажности ωК, кДж/кг·град

hello_html_3b3d2103.gifкДж/кг·град,

где сс – теплоемкость абсолютно сухого материала, кДж/кг·град

Таблица 18 – Средняя теплоемкость материалов (интервал температур 0-1000С)

Пhello_html_m46828527.jpg
о таблице 18 принимаем сс=0,921 кДж/кг·град.

hello_html_m5a6fba2d.gifкДж/кг·град

Определим расход тепла на нагрев сушимого материала по формуле:

hello_html_5dcd8bef.gifкДж/ч,

где РМ – производительность сушила по высушенному материалу, 10000кг/ч

Принимаем tК=800С и tН=50С, тогда

qM=10000·1,118(80-5)=837500 кДж/ч.

Определим полезный расход тепла на сушку по формуле:

hello_html_m5fd553f8.gifвт,

где tM– начальная температура материала при входе в сушило, град;

n – количество испаряемой влаги, кг/ч;

qM– расход тепла на нагрев материала, кДж/ч.

hello_html_m53d4ecad.gifhello_html_5977bb4c.gifВт.

Принимаем начальную температуру газов при входе в сушильный барабан tН=8000С.Чтобы получить такую температуру, необходимо дымовые газы, образующиеся при горении топлива, разбавить атмосферным воздухом.

hello_html_m18739055.jpgСоставим уравнение баланса тепла, принимая количество воздуха для смешивания равным х (м3/на 1 кг топлива) при температуре 200С; к.п.д. топки η=0,9.

где hello_html_m14ecc4b7.gif кДж/нм3;

hello_html_120ed3c0.gifкДж/нм3(приложение 1);

hello_html_37b73eaa.gifкДж/нм3(приложение 1 или по I-t диаграмме, рис. 1)

iОБЩ=2980 кДж/нм3, определяется из расчета горения топлива.

hello_html_m5198f3bf.jpg

Общее количество воздуха, идущее для горения и разбавления дымовых газов,




hello_html_m28d11bc1.jpgО hello_html_m36e01a32.jpgбщий коэффициент расхода воздуха

hello_html_m1fb720d.jpgВлагосодержание дымовых газов, разбавленных воздухом, находим по формуле

hello_html_m6cffd6c2.jpgДля этого необходимо определить при новом значении α=2,98 объем VH который увеличивается за счет дополнительного ввода водяных паров с атмосферным воздухом, V N2 и VО2 , зависящих от коэффициента расхода воздуха. Объем Vсо2 не зависит от коэффициента избытка воздуха.

hello_html_2970e951.jpg Построение теоретического процесса сушки на Id-диаграмме. Нам известны два начальных параметра сушильного агента: tн = 800° и dH = 35,1 г/кг сух. газ., по которым находим точку В — начало процесса сушки (построение дано на рис. 4). Теоретический процесс сушки на Id-диаграмме изображается линией ВС. Параметрами точки С являются: постоянное теплосодержа­ние IН=1015 кдж/кг сух. газ. и конечная тем­пература tK газов, которую принимаем по прак­тическим данным, tK = 110°.

По Id-диаграмме находим для точки С влагосодержание d2=3l7 г/кг сух. газ.

Расход сухих газов для теоретического процесса сушки


hello_html_m400116da.jpg Потери теплосодержания газов в про­цессе сушки. При действительном процессе сушки будут потери тепла в окружающую сре­ду через стенки сучильного барабана и расход тепла на нагрев сушимого материала. Общие тепловые потери будут составлять:

hello_html_4ef251fc.jpgРасход тепла на нагрев материала был определен ранее

hello_html_m5c1ea3d9.jpghello_html_m6e1ed734.jpgПотери тепла через стенки в окружающую среду находим по формуле: принимая α1 = 100 вт/м2 град,


где s1=0,012 м; λ1 = 58,2 вт/м град (стальной корпус); s2=0,03 м (тепловая изоляция из диатомита ρ=750 кг/ж3); λ2=0,20 вт/м град (приложение 2);

tВОЗ=150.

hello_html_5eac9f43.jpgТемпературу газов внутри барабана определим по формуле


Поверхность барабана при L= 10 м и DСР = 2,062 м составляет:

hello_html_m17baafb5.jpg

Следовательно,hello_html_m279faa51.jpg действительный процесс сушки на Id-диаграмме. От точки С вниз по диаграмме (при d = const) откладываем величину IПОТ = 180 кДж/кг сух. газ.; пользуясь шкалой теплосодержаний на Id-диаграмме, получим точку D.

Соединим точку D с точкой В — начала процесса сушки и получим линию, которая показывает, с каким средним изменением теплосодержания, влагосодержания и температур сушильного агента пойдет действительный процесс сушки (луч действительного процесса сушки).

Конечные параметры действительного процесса сушки нами установлены ранее принятой tк = 110°. Линия пересечения луча действительного процесса сушки с линией tк = 110° даст точку Е — конца процесса сушки, для которой dк = 265 г/кг сух. газ.

Действительный расход газов на сушку будет равен:

hello_html_2db25713.jpghello_html_5e062272.jpgРасход тепла на сушку находим по формуле

hello_html_79676129.jpgгде IH=898 кдж/кг (см. рис. 2) или по Id-диаграмме рис.4 для точки B", как для воздуха при tBO3 = 800o; Q = 7620 (898-38) - 4,2 • 1750 • 5 = 6 513 200 кДж/ч. Расход тепла в топке

Расход мазута

hello_html_m14729ddc.jpgПри установке двух форсунок на топку производительность каждой фор­сунки следует брать в пределах до 100 кг/ч.

Удельный расход тепла на сушку, отнесенный к 1 кг испаренной влаги, будет равен:

hello_html_3d10e568.jpg

Задание:

Внимательно изучить алгоритм теплового расчета сушильного барабана, произвести тепловой расчет для данных сушильного барабана, рассчитанного в предыдущих работах.

Контрольные вопросы:

  1. С какими статьями вносится тепло в сушильный барабан?

  2. На какие цели тепло расходуется?

  3. Зачем нужна в расчете I-D диаграмма?

  4. Что представляют собой потери теплосодержания?

Сделайте вывод



































Практическое занятие №9


Составление теплового баланса сушильного барабана. Определение КПД сушильного барабана.

Цель занятия : научиться составлять таблицу теплового баланса, определять КПД сушильного барабана

.Таблица 19 – Таблица теплового баланса

hello_html_m688bac37.jpg

Кпд= (Qмат+Qисп)/Qприх *100%=(837 500+4700000)/7378000 *100%=75 %


Задание:

1. Изучить принцип составления теплового баланса сушильного барабана и определение кпд барабана.

2. На основании полученных данных составить таблицу теплового баланса и определить кпд сушильного барабана.


Контрольные вопросы:

1. Перечислите статьи, вносимые тепло в сушильный барабан?

2. Перечислите статьи, на которые тепло расходуется?

3. Какое тепло считается полезным?

4. Предложите мероприятия, которые позволят увеличить кпд сушильного барабана.


Сделайте вывод.

































Практическое занятие №10

Аэродинамический расчет сушильного барабана. Подбор тягодутьевых устройств.

Цель занятия: научиться выполнять аэродинамический расчет сушильного барабана, подбирать вентилятор по рассчитанным характеристикам.


Количество воздуха, необходимое для горения,

Кhello_html_1c5e25f9.jpg
оличество воздуха, необходимое для разбавления дымовых газов в камере смешения,


Оhello_html_35a478e8.jpg
пределим объем отходящих газов при выходе из сушильного барабана

Кhello_html_m74bf3efb.jpg
оличество газов, выходящих из сушильного барабана, равно:

Пhello_html_m107e84d8.jpg
hello_html_m4a13c2cc.jpg
лотность отходящих газов при tyx=l10° определим по формуле


Парциальное давление водяного пара в отходящих газах определим по Id-диаграмме. При конечных параметрах tк = 110° и dK = 265 г/кг сух. газ. ρП = 29 000 н/м2 (шкала внизу справа). Тогда

Дhello_html_m46728d8b.jpg
hello_html_m42d78dea.jpg
ействительный объем влажных газов, уходящих из сушильного барабана при tK = 110° и dK = 265 г/кг сух. газ., будет равен:


Скорость газов при выходе из барабана

Дhello_html_m1f4ea97.jpg
ля подбора вентилятора определяем величину напора

hello_html_35b6546e.gifн/м2

По номограмме (рисунок 5) для вентиляторов высокого давления выбираем вентилятор №5.


Задание:

Для ранее рассчитываемых данных сушильного барабана, произвести аэродинамический расчет и подобрать вентилятор и определить его характеристики.


Контрольные вопросы:

  1. Что такое вентилятор?

  2. Перечислите основные технические характеристики вентиляторов?

Сделайте вывод.


hello_html_m6c309e27.jpg

Рисунок 5 – Номограмма для вентиляторов высокого давления





Практическое занятие № 11


Материальный баланс процесса сушки в туннельном сушиле. Конструктивный расчет

Цель занятия: изучить конструктивный расчет туннельного сушила, научиться выполнять расчет

Рассчитать туннельное сушило для сушки изделий санстройкерамики. Про­изводительность сушила в соответствии с заданной производительностью печи составляет 5600 т/год годных фаянсовых изделий, обжигаемых в туннельных печах. Начальная относительная влажность изделий ωн = 16,0%. Конечная относительная влажность после сушки ωк ==1,0 %.

Сушка производится горячим воздухом, отбираемым из зоны охлаждения туннельных печей. Начальную температуру воздуха при входе в сушило принимаем tн = 80°.

1. Для определения часовой производительности сушила принимаем: количество рабочих дней в году — 350, брак при сушке и обжиге — 5%. Тогда часовая производительность по обжигаемым изделиям будет равна:

hello_html_m7f618409.jpg


Если потери при прокаливании в процессе обжига составляют 10%, то часовая производительность сушила по сухой массе составит:

РС = 702х1,10 = 772 кг/ч.

Поступает в сушило влажных изделий

hello_html_m2bce6fdc.jpg


Выходит из сушила высушенных изделий

hello_html_m47c3009f.jpg



2. Часовое количество испаряемой влаги находим по формуле (355)

hello_html_m2f0f373b.jpg


Предварительно определим размеры су­шила. Срок сушки изделий сантехкерамики принимаем τ=36 ч. Габариты вагонетки применительно к монорельсовому транспор­ту принимаем следующие: длина 1700 мм, ширина 800 мм. По данным практики на каждую вагонетку вмещается в среднем 248 кг, считая по обожженным изделиям. Тогда количество вагонеток, находящихся в сушиле, определяем по формуле (304)

hello_html_7ff3f556.png

Принимаем количество вагонеток в тун­неле 17 шт., тогда количество туннелей бу­дет равно:

hello_html_m3aef2214.png

Определяем длину туннеля

hello_html_6c26a5b9.png

Конструктивно длину туннеля прини­маем на 0,6 м больше, т. е. L = 29 500 мм. Находим ширину туннеля

hello_html_m27d195e9.png

Высоту туннеля при монорельсовом транспорте вагонеток принимаем H=2400 мм.

Стены сушила выполнены из красного строительного кирпича толщиной 380 мм. Сверху сушило покрыто железобетонными плитами толщиной 70 мм и слоем шлаковой теплоизоляционной засыпки толщиной 150 мм.

Общая ширина сушила, состоящего из шести туннелей, равна:

hello_html_m1083b539.png

Задание:

Рассчитать туннельное сушило для сушки изделий санстройкерамики. Про­изводительность сушила в соответствии с заданной производительностью печи составляет 6000 т/год годных фаянсовых изделий, обжигаемых в туннельных печах. Начальная относительная влажность изделий ωн = 18,0%. Конечная относительная влажность после сушки ωк =1,0 %.

Сушка производится горячим воздухом, отбираемым из зоны охлаждения туннельных печей. Начальную температуру воздуха при входе в сушило принимаем tн = 90°.


Контрольные вопросы:

1. Назначение туннельного сушила.

2. Достоинства туннельного сушила.

3. Недостатки туннельного сушила.

4. Способы устранения недостатков.

5. Что такое рециркуляция.

6. По какому принципу протекает сушка

7. Какой способ сушки используется в туннельном сушиле.

8. Какой вид теплоносителя может использоваться в туннельном сушиле.

9.Из какого материала выполняется стены сушила?

10.Как выполняется покрытие сушила?

11.Что такое садка изделий? Виды садки изделий?

12.Какими бывает вагонетки?

Сделайте вывод









Практическое занятие № 12


Тепловой расчет туннельного сушила.

Цель занятия: изучить тепловой расчет туннельного сушила

Расход сухого воздуха для теоретического процесса сушки. Начальные параметры воздуха, поступающего в сушило, tн = 80°. Влагосодержание dH находится по Id-диаграмме. Для летних условий г. Свердловска (табл. 15) tвоз=17°, φ=70%. Получаем dH=9,0 г/кг сух. воз. и теплосодержание IВоз = 40 кдж/кг сух. воз. Схема расчета по Id-диаграмме дана на рис. 6.

При повышении температуры воздуха в зоне охлаждения печи до tH=800 его влагосодержание не изменяется, а теплосодержание повышается до Iн= 104 кдж/кг сух. воз.

Теоретический процесс сушки, изображенный линией ВС (рис.6), закан­чивается при d2=27 г/кг сух. воз. Точка С находится пересечением линии Iн = const с линией tK = const, задаемся tK = 35°.

hello_html_664b6727.jpg

Рисунок 6. Графическое изображение процесса сушки к расчету туннельного сушила.


Расход сухого воздуха при теоретическом процессе сушки находим по формуле (379)

hello_html_m1fcbde30.jpg

Потери теплосодержания воздуха в процессе сушки. Для расчета действительного процесса сушки определяем расход тепла в сушиле на нагрев материала, транспортирующих устройств и потери тепла в окружающую среду.


Расход тепла на нагрев изделий в сушиле определяем по формуле

hello_html_4fbd36cd.png

где Рм = 780 кг/ч;

hello_html_38ba1214.png

tK=650 (принимаем на 15° ниже начальной температуры сушильного аген­та при противоточном движении воздуха и вагонеток с изделиями), тогдаhello_html_4348ac28.png

Расход тепла на нагрев транспортирующих устройств определяем по фор­мулеhello_html_m26ed5c99.png

Масса металлической части вагонетки равна Gмет=202,4 кг. Масса деревян­ной части вагонетки равна Gдep=24,6 кг (эти данные берутся по чертежу вагонетки).

Теплоемкость стали смет=0,47 кдж/кг • град; теплоемкость дерева сдер = 1,13 кдж/кг град. Начальная температура вагонетки tн = 10°, конечная тем­пература металлической части вагонетки 80°, деревянной части 60°.

В час поступает вагонеток в сушилоhello_html_2a7675de.png(проталкивание вагонетки в каждый туннель производится через 2 ч 7 мин), тогда

hello_html_7c2b9f11.png

Потери тепла в окружающую среду через стены, потолок, пол и двери определяем по формуле

hello_html_m181ec74f.png

где К — коэффициент теплопередачи, который определяем по формуле

hello_html_m5f6361fc.png

Средняя температура сушильного агента

hello_html_mbe65003.png

(температура окружающей среды была принята равной 17°).

Коэффициент теплоотдачи внутри сушила от движущегося сушильного агента к стенкам камеры при скорости 2 м/сек определим по формуле (при­ложение 13)hello_html_5729d97.png

Коэффициент теплопроводности кирпичной стенки равен: λ1 = 0,48 вТ/м -град (по приложению 15).

Коэффициент теплоотдачи от стенки в окружающую среду определяем по номограмме (см. рис. 25) для ∆t=15°

hello_html_ma451be7.png

Коэффициент теплопередачи составляет:

hello_html_m5ba67aa3.png

Теплоотдающая поверхность стенок (определяется обычно по чертежу или эскизу)

F = 2х29,5х2,4 =142 м2.

Потери тепла через стены равны

hello_html_29cd7efc.png

Находим поверхность потолка, выполненного из железобетонных плит,

Fn = 29,5х8,06 = 238 м2.

Коэффициент теплопроводности железобетона λ=1,55 вт/м-град; для теп­лоизоляционной засыпки λ=0,12 вт/м-град (приложение 14). По графику (см. рис. 25) находим α2=11,3 вт/м2-град. Коэффициент теплопередачи

hello_html_7f7acff3.png

Потери тепла через потолок

hello_html_75f09e3d.png

Потери тепла через под сушила принимаем 10 вт/м2, тогда

hello_html_19245be5.png

Определяем потери тепла через дверки со стороны подачи теплоносителя: поверхность шести дверок, выполненных из дерева толщиной 50 мм (λ= 0,16 вт/м-град),hello_html_36fc97d6.png

коэффициент теплопередачи

hello_html_m56fa8369.png

тогдаhello_html_e9bea1b.png

Потери тепла через дверки со стороны выдачи вагонеток равны:

hello_html_70291a4f.png

Суммарные потери тепла в окружающую среду составят:

hello_html_25cbe3d8.png

Общие потери тепла в сушиле

hello_html_m535809f0.png

Потери теплосодержания воздуха в сушиле находим по формуле

hello_html_m2c07ba0a.png

5. Действительный расход воздуха на сушку определяем с помощью Id-диаграммы. Для этого по Id-диаграмме от Точки С вниз отклады­ваем величину Iпот кдж/кг сух. воз. Действительный процесс сушки изображается линией BE. Конечные параметры сушильного агента tk=32°; φк=80%; dK=23 г/кг сух. воз. (парциальное давление водяных паров рп=3470 н/м2). Построение процесса дано на рис. 1 и 59.

6. Расход тепла на сушку находим по формуле

hello_html_m5b7cdc15.png

Удельный расход тепла на сушку (для летних условий) равен:

hello_html_4e04cbac.png

Контрольные вопросы:

1. С какой целью используется I-D диаграмма в расчете?

2. Что такое теоретический процесс сушки?

3. Что такое действительный процесс сушки?

4. Что представляют собой потери теплосодержания?

Сделайте вывод.























Практическое занятие № 13


Составление теплового баланса туннельного сушила. Определение КПД туннельного сушила.

Цель занятия: научиться составлять тепловой баланс туннельного сушила и определять кпд сушила.

Составляем тепловой баланс сушила.

Приход тепла

Потребное количество тепла, которое необходимо внести с воздухом, отбираемым из зоны охлаждения печи, учитывая нагрев его от 17 до 80° (для летних условий), равен по расчету 634 120 кдж/ч, удельный расход ра­вен 4520 кдж/кг вл.

Для зимних условий работы расход тепла будет больше, но количество подаваемого воздуха меньше. Если принять для г. Свердловска среднее значение температуры воздуха —16° и φ = 84% (табл. 15), то расход воздуха будет равен:


hello_html_6b65cb25.jpg


hello_html_36c6d510.png

Удельный расход воздуха составит 60,7 кг/кг вл.

Величины влагосодержания и теплосодержания сушильного агента взяты по Id-диаграмме. При этом начальные параметры холодного воз­духа приближенно равны dH=l,0 г/кг сух. воз., Iтеп=-13 кдж/кг сух. воз. Теплосодержание воздуха при Iн = 80° и dH=l,0 г/кг сух. воз. равно Iн =84 кдж/кг сух. воз. Для действительного процесса сушки влагосодержание dгаз = 17,5 г/кг сух. воз.

Расход тепла для зимних условий будет равен:

hello_html_bc8dbe4.png

Удельный расход тепла qω =5850 кдж/кг вл.

Так как теплоноситель поступает в сушило из зоны охлаждения печи, то при расчете вентиляторов для подачи и отбора теплоносителя следует пользоваться данными для летних условий работы.


Задание: Самостоятельно произвести расчет теплового КПД, если к полезному теплу относят: qм; qтр; qисп.

Контрольные вопросы:

1. Какие статьи в тепловом балансе относятся к полезному теплу?

2.Какие статьи в тепловом балансе относятся к неполезному теплу?

3. Как определяется тепловой КПД сушила?

4. Каким способом можно повысить КПД сушила?

Сделайте вывод.
































Практическое занятие № 14

Аэродинамический расчет туннельного сушила. Подбор тягодутьевых устройств.

Цель занятия: изучить и выполнить аэродинамический расчет для туннельного сушила подобрать тягодутьевые устройства.

Задание: выполнить аэродинамический расчет туннельного сушила и подобрать тягодутьевые устройства, если: действительный расход воздуха составил 1400 м3/ч, tокр=20 оС, tнач=95 оС, n=140 кг/ч

Количество воздуха, подаваемого в сушило составит:

Vвоз =V*hello_html_m5cfadfa9.gif

где, V-удельный объём влажно воздуха, м3/кг

hello_html_m20fde736.gifм3

Определим действительный расход воздуха при температуре 950С :

Vвоз = Vвоз(1+hello_html_43b5034d.gif) м3

Vвоз = 11 900х(1+hello_html_m7cd07fbb.gif)=15 169 м3

Количество отработанного воздуха, удаляемого из сушила составит:

Vух =hello_html_4f27d60c.gif м3

где, Gсм=1,009х hello_html_m5cfadfa9.gif= 1,009х14000=14 126 кг/ч

hello_html_1c1bf295.gif- плотность отработанного воздуха, кг/м3

hello_html_1c1bf295.gif=hello_html_m2d18207d.gif кг/м3,

где, рп-парциальное давлении водяных паров по I-D диаграмме для точки Е н/м2.

Vух , Vвоз- являются производительностями для подбора двух вентиляторов.

Тогда количество отработанного воздуха составит:

Vух =hello_html_23936b71.gif м3

Определим давление вентилятора:

hдейств=hg hello_html_a485dab.gif Н/м2.

По номограмме (рисунок 14) подбирается номер вентилятора №5, КПД вентилятора равно η=0,618, условное число А=5480.

Мощность на валу двигателя можно рассчитать по следующей формуле:

Nдв=hello_html_m53d4ecad.gifhello_html_me7cdcdf.gif кВт,

где, Vt – производительность вентилятора при данной температуре , м3/ч;

h t- полное давление, создаваемое вентилятором при данной температуре газа, н/м2;

ηв- к.п.д. вентилятора;

ηп- к.п.д. эластичной муфты (0,98).

hello_html_m6c309e27.jpg

Рисунок 7 – Номограмма для подбора центробежных вентиляторов среднего давления серии ВРС

Установочная мощность электродвигателя с учетом запаса определяется по формуле:

Nуст=k·Nдв ,кВт

где, k- коэффициент запаса мощности на пусковой момент, равный 1,1.

Определите самостоятельно установочную мощность на валу.

Задние: В соответствии с вариантом, выполните аэродинамический расчет туннельного сушила, подберите вентилятор и определите его характеристики.

Вариант 1 Выполнить аэродинамический расчет туннельного сушила и подобрать тягодутьевые устройства, если: действительный расход воздуха составил 1600 м3/ч, tокр=18 оС, tнач=105 оС, n=160 кг/ч

Вариант 2 Выполнить аэродинамический расчет туннельного сушила и подобрать тягодутьевые устройства, если: действительный расход воздуха составил 1200 м3/ч, tокр=20 оС, tнач=80 оС, n=120 кг/ч

Вариант 3 Выполнить аэродинамический расчет туннельного сушила и подобрать тягодутьевые устройства, если: действительный расход воздуха составил 1400 м3/ч, tокр=20 оС, tнач=95 оС, n=110 кг/ч

Вариант 4 Выполнить аэродинамический расчет туннельного сушила и подобрать тягодутьевые устройства, если: действительный расход воздуха составил 1500 м3/ч, tокр=18 оС, tнач=125 оС, n=170 кг/ч

Вариант 5 Выполнить аэродинамический расчет туннельного сушила и подобрать тягодутьевые устройства, если: действительный расход воздуха составил 1200 м3/ч, tокр=18 оС, tнач=90 оС, n=140 кг/ч

Контрольные вопросы:

1. С какой целью устанавливается вентилятор в сушило?

2. Сможет ли сушило работать без вентилятора?

3.Если будет установлен вентилятор белее высокой мощности, чем необходимо, повлияет ли это на режим сушки?

4. Перечислите все характеристики вентиляторов.


Сделайте вывод.













Тема 1.5.Печи для обжига сырьевых материалов


Практическое занятие №15


Конструктивный расчет шахтной печи

Цель занятия: изучить принципы конструктивного расчета шахтной печи и произвести расчет.

Краткие теоретические сведения

Целью конструктивного расчета печей является определение основных габаритных размеров теплового агрегата с учетом его заданной производительности и материала, который будет подвергаться тепловой обработке.

В зависимости от вида печи конструктивный расчет будет выполняться по разному.

Конструктивный расчет шахтной печи.

Высота печи зависит от вида обжигаемого материала, размеров кусков шихтовых материалов, температуры обжига, поперечного сечения шахты, профиля печи (таблица 20).

Высота печей:

  • Для обжига цементного клинкера 10,0-12,0м;

  • Для обжига шамота 8,0-12,0м;

  • Для обжига магнезита и доломита 10,0-12,0м;

  • Для обжига извести 8,0-20,0 м.

Диаметры шахтных печей:

  • Для обжига цементного клинкера 2,5-2,55м;

  • Для обжига шамота 1,7-3,5м;

  • Для обжига магнезита и доломита 1,7-3,5м;

  • Для обжига извести по пересыпному способу 5,0м;

Отношение высоты печи к диаметру составляет:

  • Для обжига цементного клинкера 2,5-4;

  • Для обжига шамота 4-6;

  • Для обжига магнезита и доломита 4-6;

Для выполнения расчета принимается:

  • Удельный съем р = кг/м3час;

  • Скорость движения материалов по шахте печи υ=м3/час;

  • Отношение высоты печи к диаметру Н/D;

  • Насыпной вес материала γ=1,2 т/м3.


Ход расчета:


  1. Объем шахтной печи определим по формуле:

hello_html_40601219.gif,

где, Р – производительность шахтной печи, т/час;

р - удельный съем продукции, кг/м3час.

  1. Время пребывания материала в печи определим по формуле:

hello_html_30015f49.gif,

где, Н-высота печи, м;

υ- скорость движения материалов по шахте печи, м3/час;

  1. Внутренний диаметр шахтной печи определим по формуле:

hello_html_m3bafb04a.gif,

где, D- диаметр печи, м;

Н- высота печи, м;

Рассмотрим пример расчета шахтной печи для обжига извести производительностью — 5т/ч

Принимается:

а) удельный съем р =23кг/м3 час

б) скорость движения материалов в шахте U =0,3 м3/час

в) отношение высоты печи к его диаметру Н/D = 4

г) насыпной вес материала γ- 1,3 т/м3

Рассчитываем:

а) объем шахты печи по формуле

V = Р/р, м3

б) время пребывания материала в печи по формуле:

hello_html_7c0d8608.gifчас,

τ= 4D/0,3 = 13,3 D час

г) внутренний диаметр шахты печи из формулы:

где, Р=5т/час, γ = 1,3 т/м3, Н= 4D, τ=13,3∙D

5=(0,785*D2*4D*1,3)/13,3D

5=0.307D2

D2=16.3 т/час,

D =hello_html_m464ff634.gif

D =4,04

Н=4,04*4=16м

Вывод: В результате расчёта высота печи составила 16м объём шахтной печи по формулам 4м , что удовлетворяет требования.

Задание: В соответствии с указанным вариантом, выполните конструктивный расчет шахтной печи, недостающие данные возьмите в таблице..

Вариант 1. Выполнить конструктивный расчет печи для обжига глины на шамот Р= 3,6 т/ч.

Вариант 2 Выполнить конструктивный расчет шахтой печи для обжига известняка Р= 4т/ч

Вариант 3 Выполните конструктивный расчет шахтной печи для обжига магнезита 4 т/ч.

Таблица 20 – Показатели работы шахтных печей

Показатели

Обжиг цементного клинкера

Обжиг глины

Обжиг магнезита и доломита

Существую­щие печи

Проектируе-мые печи

Часовяр-ский комбинат

огнеупо­ров

Семилукский огнеупорный завод


Никитов-ский доломитовый комбинат



Завод „Магнезит"

старые печи



новые печи



прямо­уголь-ные печи

круглые печи

Высота печи, м

10—11

12,25

12,0

11,6

11,5

10,0

11,0

12,0

Диаметр в зоне горения, м


2,5—2,55


4,1


2,6



2,3


2,95


1,55


3,0

Полезный объем, м3

50—60

135,0

63,5

37,0

44,0

68,0

27,3

78,2

Производительность, т/ч


5,0—8,0


25-30


2,0


1.87


3,42


4,67


2,3


7,0

Удельный расход тепла, КДж/кг


5020-5440


4190-4600



2000


1780



6450


7330

Съем с единицы объема, кг/м3 • ч


100—135


185—220


31,5


50,5


78,0


68,8


84,0


89,6

Съем с единицы поперечного сечения, т/м2 ч



1,0-1,55



1,9-2,2













Давление дутья, мм. вод. ст.


1000-1600


3800



100


150



600


2000


Контрольные вопросы:

1. Как классифицируют шахтные печи?

2. Перечислите достоинства шахтных печей.

3. Перечислите недостатки шахтных печей.

4. Изложите работу шахтной печи.

Сделайте вывод.











Практическое занятие №16

Методика составления теплового баланса шахтной печи. Определение КПД

Цель занятия: изучить методику составления теплового баланса шахтной печи и определить кпд печи.

Тепловой расчет шахтной печи.


Ход расчета

Приход тепла:

1.Тепло от горения топлива

hello_html_m6295c6bd.gif, кдж,

где, QPH – тепло сгорания топлива, кДж/кг или кДж/нм3;

В – расход топлива, кг/сек или нм3/сек.

2. Тепло, вносимое подогретым воздухом

hello_html_m240a8d4e.gifкВт,

где, Lα – действительное количеств воздуха, подаваемое для горения топлива, нм3/кг или нм3/нм3;

iвоз – теплосодержание (Энтальпия) воздуха, кДж/нм3, находится в зависимости от температуры (т.к. на горение подается атмосферный воздух, то его значение равно hello_html_m53d4ecad.gifhello_html_m758401fd.gifкДж/нм3)


Расход тепла:

1. Тепло, затраченное на нагрев материалов

hello_html_40ae82d.gifкВт,

где, Р- производительность печи по сухому материалу, кг/сек;

скtк – энтальпия (теплосодержание материала, в конце нагрева до конечной температуры обжига, кДж/кг;

ск – средняя массовая теплоемкость материала в интервале температур от 0 до tк, кДж/кг ∙ град (Приложение 1);

снtн – энтальпия (теплосодержание) материала в начале нагрева при начальной температуре tн, кДж/кг.

2.Расход тепла на испарение физической влаги из материала

hello_html_m7cb3164f.gifкВт,

где, 2500 – скрытая теплота парообразования, кДж/кг влаги;

4,2 – теплоемкость воды, кДж/кг;

tH – температура влажных материалов, поступающих в печь, гад.

Количество влаги, испаряемой из материала, определяется по абсолютной или относительной его влажности

hello_html_5a464c71.gifкг/сек;

где, Рс – количество сухого материала (шихты), поступающего в печь, кг/сек;

ωа – абсолютная влажность материала, %

ω – относительная влажность материала, %.

3. Расход тепла на химические процессы:

Qхим=gхимGхим , кДж/час

где, gхим =400 кДж/кг. глины

Gхим =Р мат/час, кг/час

4. Потери тепла с уходящими газами:

Qдым=VдымIдым , кДж/час

где, Iдым=200 кДж/кг.сух.газ (Приложение 15)

Vдым=VaBαобщ ,нм3

В – расход натурального топлива в час (рассчитывается в конце теплового расчета)

αобщ – коэффициент избытка воздуха (принимается 4÷5)

5. Потери тепла через кладку стен зоны подогрева:

hello_html_195a9fd7.gif, кДж/ч

где, S1, S2 – толщина слоев кладки, м

λ1, λ2– коэффициент теплопроводности;

tст.внутр, tокр.возд – принимаются, м2

F- площадь зоны подогрева

Fст=π•D•Нпод, для зоны подогрева Нпод=1/3 Н

Потери тепла через кладку стен зоны обжига

hello_html_7b75a41b.gif, кДж/ч

где, S1, S2 – толщина слоев кладки, м

λ1, λ2– коэффициент теплопроводности;

tст.внутр, tокр.возд – принимаются, м2

F- площадь зоны подогрева

Fст=π•D•Нобж, для зоны обжига Нобж=2/3 Н

Общие потери тепла через кладку определяют по формуле:

Qобщ.кл.ст=Qкл.под+Qкл.обж , кДж/ч

Общие потери тепла определяют по формуле:

Qобщ.расх.=Qмат.+Qшп.+Qхим.+Qдым.+Qобщ.кл.ст , кДж/час

Определим расход топлива:

Qобщ.расход=Qобщ.приход

Из этой формулы определяется расход натурального топлива

В=(нм3/час)/(кг/час)

Удельный расход условного топлива на 1 тн. шамота определяется:

hello_html_2e18c2bb.gif, кг/тн.

Составляется таблица теплового баланса шахтной печи (таблица 21)


Таблица 21 – Тепловой баланс шахтной печи


Приход тепла

кДж/час

%

Расход тепла

кДж/ч

%

Qгор.топл



Qмат.



Qфиз. возд.



Qисп.



Qхим.мат.



Qдыма



Qкл.стен



Qнеучтен



Итого


100



100



Неучтенные потери составляют:

Qнеуч.=Qприх.+Qрас., кДж/час, допускается до 8 %

Определим К.П.Д. печи:

hello_html_fd9a791.gif

Ход расчёта

Приход тепла:

1.Тепло от горения топлива

Qhello_html_572e305d.gif=Qhello_html_m2b8ef61b.gif*B, кДж

Qhello_html_m4df10123.gif=35485*B=35485B кДж

где,Qhello_html_6c8460b.gif-тепло сгорания топлива, кДж/кг ;

В- расход топлива, кг/сек.

2.Тепло,вносимое подогретым воздухом

Qhello_html_m65dab32c.gif=Lhello_html_af9ef90.gif*Ihello_html_7483ea4e.gif*В кДжhello_html_m53d4ecad.gif

Qhello_html_m65dab32c.gif=11,3*26*В=293,8В кДж

где , Lhello_html_af9ef90.gif- действительное количество воздуха, подаваемое для горения топлива, нмhello_html_m5d4c989e.gif/кг;

Ihello_html_7483ea4e.gif-теплосодержание (Энтальпия) воздуха, кДж/ нмhello_html_m5d4c989e.gif, находится в зависимости от температуры (т.к. на горение подаётся атмосферный воздух, то его значение равно Ihello_html_31da7ac2.gif=c*thello_html_7483ea4e.gif=1.3*20=26 кДж/ нмhello_html_m5d4c989e.gif)

Расход тепла:

1.Тепло,затраченное на нагрев материалов

Qhello_html_m1e2afc1c.gif=P(chello_html_m30d78ad0.gif*thello_html_m53d4ecad.gifhello_html_m30d78ad0.gif-chello_html_46a68411.gif*thello_html_m2e98ac4.gif) кВт

Qhello_html_m1e2afc1c.gif=3000(1,248*1350-0,808*20) =5003610 кДж

где, Р – производительность печи по сухому материалу, кг/сек

chello_html_m30d78ad0.gifthello_html_m30d78ad0.gif-энтальпия (теплосодержание материала ,в конце нагрева до конечной температуры обжига , кВт/кг;

chello_html_m30d78ad0.gif- средняя массовая теплоёмкость материала в интервале температур от 0 до thello_html_m30d78ad0.gif, кВт/кг.

chello_html_46a68411.gif*thello_html_m2e98ac4.gif- энтальпия (теплосодержание материала в начале нагрева при начальной температуре thello_html_m2e98ac4.gif кВт/кг.

2.Расход тепла на испарение физической влаги из материала

Qhello_html_m7a0ca88e.gif=(2500-4,2* thello_html_m2e98ac4.gif)whello_html_m5672f61f.gif кДж

Phello_html_5a567423.gif*hello_html_7dbaebd9.gif=3000*hello_html_5d310289.gif750 кг/сек

Qhello_html_m7a0ca88e.gif= (2500-4, 2*20)750=1812000 кДж

где,2500- скрытая теплота парообразования, кДж/кг;

4,2- теплоёмкость воды, кДж/кг;

thello_html_m20a73a2e.gif- Температура влажных материалов, поступающих в печь.

Количество влаги, испаряемой из материала, определяется по абсолютной или относительной его влажности.

где , Phello_html_5a567423.gif- количество сухого материала (шихты), поступающего в печь, кг/сек;

hello_html_ma028670.gif- Абсолютная влажность материала, %

hello_html_m40407ad2.gif- относительная влажность материала , %

3. Расход тепла на химические процессы:

Qhello_html_39e1594e.gif=ghello_html_39e1594e.gif*Ghello_html_39e1594e.gif, кДж/час

Qhello_html_39e1594e.gif=400*3000=1200000 кДж/час

где, ghello_html_39e1594e.gif=400 кДж/час. глины

Ghello_html_39e1594e.gif=Р мат/час, кг/час

4. Потери тепла с уходящими газами:

Qhello_html_m35d996bb.gif=Vhello_html_m3e05f2eb.gif*Ihello_html_m3e05f2eb.gif, кДж/час

Vhello_html_m1d74ee14.gif=Vhello_html_af9ef90.gif*B*hello_html_m67bd84b7.gif, нмhello_html_m5d4c989e.gif

Vhello_html_m2e22f019.gif=12, 5*В*4=50В нмhello_html_m5d4c989e.gif

Qhello_html_m1bc686ba.gif=50В*200=10000В кДж/час

где, Ihello_html_m1d74ee14.gif=200 кДж/кг. сух/газ

В- расход натурального топлива в час (рассчитывается в конце теплового расчёта)

hello_html_m67bd84b7.gif-коэффициент избытка воздуха.

5.Потери тепла через кладку стен зоны подогрева:

Qhello_html_4fcd42c7.gif=hello_html_m3cef8165.gif, кДж/час

Qhello_html_4fcd42c7.gif=hello_html_m67b6d316.gif кДж/час

где, Shello_html_m34745add.gif- толщина слоя кладки ,м (принимается по чертежу)

hello_html_3e59e5dc.gifкоэффициент теплопроводности.

thello_html_m462eef59.gif- Принимается,

Qhello_html_b82c40.gif=hello_html_m64b3017e.gifhello_html_m4bcd60e4.gif,

Qhello_html_b82c40.gif=hello_html_46a08aae.gif=135920,6 кДж/час

Общее потери тепла через кладку определяют по формуле:

Qhello_html_m1e9d9b8d.gif= Qhello_html_4fcd42c7.gif+ Qhello_html_b82c40.gif кДж/час

Qhello_html_m1e9d9b8d.gif=6027988+135920,6=738719,4 кДж/час

Общее потери тепла определяют по формуле:

Qhello_html_m5083bdaf.gif=Qhello_html_m7b3fd597.gif+Qhello_html_m7a0ca88e.gif+Qhello_html_39e1594e.gif+Qhello_html_m1bc686ba.gif+ Qhello_html_m1e9d9b8d.gif, кДж/час

Qhello_html_m5083bdaf.gif=5003610+1812000+1200000+10000В+738719,4=8754329,4+10000В

35779=8754329,4+10000В

25778,8В=8754329,4

В=340 нмhello_html_m5d4c989e.gif/час

Удельный расход условного топлива на 1 тн. шамота определяется:

В= hello_html_32a4dd98.gif кг/ тн. шамота

В=hello_html_m1e79b63a.gif кг/ тн. шамота

Составляем таблицу теплового баланса шахтной печи (таблица 22)

Задание

1. Записать методику теплового расчета шахтной печи.

2. Самостоятельно заполнить таблицу теплового баланса в примере расчета.

3. Определить невязку баланса.

4. Определить тепловой кпд печи и сделать вывод о тепловой эффективности работы печи.

Контрольные вопросы:

1. Перечислите статьи, с которыми тепло поступает в тепловой агрегат.

2. Перечислите статьи, на что расходуется тепло в печи.

3. Какое тепло является полезным в печи?

4. Предложите способы увеличения теплового кпд печи.

5. Какие показатели являются контрольными в тепловом расчете?

Таблица 22 – Тепловой баланс шахтной печи

Приход тепла

кДж/час

%

Расход тепла

кДж/час

%

Qhello_html_m7a6c6382.gif



Qhello_html_m65970e85.gif



Qhello_html_m1a36a9a8.gif



Qhello_html_2e6cfa3f.gif



Qhello_html_m7a7979e9.gif



Qдым



Qhello_html_m1e9d9b8d.gif



Qhello_html_4c8a53b.gif



итого



итого



hello_html_m53d4ecad.gif

Сделайте вывод.


























Практическое занятие №17

Аэродинамический расчет шахтной печи. Подбор тягодутьевых устройств.

Цель занятия: научиться выполнять аэродинамический расчет шахтной печи, подбирать тягодутьевые устройства и определять их характеристики.

Методика расчета

Подбирается вентилятор-дымосос для отбора дымовых газов из печи.

tдыма- принимается в тепловом расчете.

Vдыма=Vhello_html_af9ef90.gifhello_html_ma859a39.gif, нм3

В – расход натурального топлива, нм3

hello_html_m64e122a7.gif=4 (справочные данные).

Vt=V0hello_html_m78a9f0b4.gif, нм3/ч, hello_html_2db671c1.gif

hдейств=hghello_html_f59590a.gifмм.вод.ст. для перевода в н/м2 нужно мм.вод.стhello_html_41b1474e.gif 10.

По номограмме подбирается № вентилятора и определяются все его характеристики.

При соединении вентилятора с электродвигателем при помощи муфты hello_html_m336f3cc2.gif=0,98, необходимая мощность электродвигателя равна:

Nдв=hello_html_5fe25e8.gif, кВт.

Установочная мощность будет равна:

Nуст=К*Nдв, кВт;

где, К=1,1.

Пример расчета.

Подбор вентилятора для отбора дымовых газов.

Определим действительный объём продукта горения.

V=Vhello_html_af9ef90.gif*αhello_html_74dc1830.gifhello_html_74dc1830.gif, нhello_html_m5d4c989e.gif

V=12,5*275*4=13750 нhello_html_m5d4c989e.gif

где Vhello_html_af9ef90.gif-объём продукта горения топлива из расчёта горения топлива.

Определим теоретический объём.

Vt=Vg*(1*β*t) нhello_html_m5d4c989e.gif

Vt=13750*(1*hello_html_m177bbebe.gif)=20146,5 нhello_html_m5d4c989e.gif

Где β- коэффициент объёмного расширения газа(1/273)

Vg - действительный объём

t- температура уходящих газов

Определим теоретический напор, создаваемый вентилятором.

Ht=100(hello_html_37207435.gif)н/мhello_html_4fbf37b8.gif

Ht=100(hello_html_4f10c6ab.gif) 161 мм .вод .ст.*10=1610 н/мhello_html_4fbf37b8.gif

Где 100 – напор вентилятора ,

thello_html_m3a2775fc.gif - Температура уходящих газов,

thello_html_m48c499bd.gif- Температура окружающей среды.

Определим по номограмме, представленной на рисунке 5, номер вентилятора

N=10

Определим количество оборотов в минуту

n=A|N=hello_html_m365d610d.gif об/мин

А - определяем по номограмме.

Определим мощность вентилятора.

N=hello_html_2f8ec9ad.gif кВт

Где Vt – теоретический объём,

Ht – теоретический напор,

Определим установочную мощность вентилятора.

Nhello_html_m458df96e.gif=К*W=1,1*10,1=11,1 кВт

Где К - постоянная,

N- Мощность вентилятора.

Задание:

В соответствии с указанным вариантом, выполните аэродинамический расчет шахтной печи, подберите вентилятор и определите его характеристики.

Вариант №1. Расход топлива в шахтной печи составляет В=403 нм3/кг, объем продуктов горения Vα=12.1 нм3/ нм3, температура отходящих дымовых газов 180 оС.

Вариант №2. Расход топлива в шахтной печи составляет В=389 нм3/кг, объем продуктов горения Vα=11.9 нм3/ нм3, температура отходящих дымовых газов 190 оС.

Вариант №3. Расход топлива в шахтной печи составляет В=450 нм3/кг, объем продуктов горения Vα=13.1 нм3/ нм3, температура отходящих дымовых газов 200 оС.

Вариант №4. Расход топлива в шахтной печи составляет В=420 нм3/кг, объем

hello_html_m734cb196.png

Рисунок 8 – Номограмма для подбора центробежных вентиляторов среднего давления серии ВРС

продуктов горения Vα=12.8 нм3/ нм3, температура отходящих дымовых газов 180 оС.

Вариант №5. Расход топлива в шахтной печи составляет В=430 нм3/кг, объем продуктов горения Vα=11.5 нм3/ нм3, температура отходящих дымовых газов 190 оС.

Контрольные вопросы:

1. Что является критерием при загрузке материала в шахтной печи?

2. При каких условиях возможна разгерметизация печи?

3. Где устанавливаются тягодутьевые устройства в печи?

4.Возможна ли работа печи без тягодутьевых устройств. Ответ обоснуйте.

Сделайте вывод




































Практическое занятие №18

Конструктивный расчет вращающейся печи

Цель занятия: научиться выполнять конструктивный расчет вращающейся печи.

Методика расчета.

Основными размерами вращающейся печи являются длина L и диаметр D.

Современные вращающиеся печи для обжига шамота, магнезита, доломита имеют соотношение между длиной печи L и диаметром по кожуху D обычно принимают для печей коротких (до 70 м) hello_html_68f350d9.gif = 15 — 21; для длинных печей hello_html_68f350d9.gif =21—38.

Магнезит и доломит обжигаются при температурах 1600— 1700° и значительно труднее спекаются, чем шамот, поэтому ре­комендуется применять длинные печи hello_html_68f350d9.gif >30.

Для обжига шамота принимают hello_html_68f350d9.gif=20, учитывая, что пылеунос в коротких печах меньше, чем в длинных.

В целях уменьшения пылеуноса из печи не допускают высо­ких скоростей газов. Обычно при обжиге шамота приведенная к нормальным условиям скорость газов составляет 0,6— 1,0 нм/сек, при обжиге магнезита 1,6—1,8 нм/сек.

Обжиг керамзита обычно производится в коротких печах длиной от 12 до 45 м и диаметром до 2,5 м.

Чем больше D печи, тем выше скорость движения материала и выше часовая производительность.

Задание: производительность Р – тн/час.

Принимается:

а) ρ – удельная производительность тн/м3 сутки

б) к – коэффициент использования печи по времени = 0,9;

в) ρn – съём продукции – кг/м2•час,

г) соотношение между L и D барабана печи:

L/D=15-21, при L до 70 м.

L/D=20-35, при L более 70 м.

Рассчитывается:

а) Объём обжигательного барабана печи:

Vб=Р/ρ•к, м3

где, Р=тн/сутки

б) Внутренняя поверхность барабана

Fвн=Р/ρn•к , м2

где, Р=кг/час

в) Диаметр печи

L=Vб/0,785•D2, м или L=Fвн/3,14•D , м

(подбирается соотношение между L и D, м от 15 до 21 или от 20 до 35)

г) Длина печи

L=(15-21)• D , м или L=(20-35)• D, м

Затем общая длина печи разбирается по зонам (подсушки, подогрева и обжига).


Пример: Произвести конструктивный расчет для вращающейся печи для обжига магнезита Р=25 т/час.

Принимается:

а) ρ – удельная производительность тн/м3 сутки (– 1,1)

б) к – коэффициент использования печи по времени = 0,9;

в) ρn – съём продукции –11,75 кг/м2•час, (таблица 23)

г) соотношение между L и D барабана печи:

L/D=38

Рассчитывается:

а) Объём обжигательного барабана печи:

hello_html_m648af4d1.gifм3 (1)

где, Р=25*24=600 т/сутки

hello_html_297aaabe.gifм3

б) Внутренняя поверхность барабана

hello_html_m728ba779.gifм2 (2)

hello_html_7d4d1244.gif

где, Р= 25000 кг/час

в) Диаметр печи

hello_html_4348c9e4.gif, м (3)

hello_html_6a8e8813.gif

119.3 х D2=2364

D2=19.8

D=4.5

г) Длина печи

L= 38х D , м или L=38х4.5=169, м

Зона подогрева составляет hello_html_m5ff1d77e.gif общей длины печи hello_html_maa43cd6.gifм

Зона обжига составляет hello_html_4cea35c4.gif общей длины печи hello_html_34037d91.gifм

Зона охлаждения находится за пределами вращающейся печи – в холодильнике.

Вывод: В результате конструктивного расчета вращающейся печи, определили, что длина составляет 169м, а диаметр 4,5м, что удовлетворяет требованиям реального производства.








Таблица 23 – Показатели работы вращающихся печей огнеупорной промышленности


О б ж и г а ем ы й

м а т е р и а л

Длина печи, м

Диаметр по

кожуху,

м

Произво-дительность, т\ч

Удельный расход

условного топлива,

%

Унос пыли,

%

Коэффи-

циент использования

Съем с 1 мг внутренней поверхности, кг/мгч

Примечание

Обжиг

глины . .

» »

» »


60,0

60,0

46,0


3,0

3.0/ 3,6

2,5


12 - 13

13,5-14,0

7,0


14,0

14,0

12,5


10,0

25,0

12,0



23,6-25,6

24,0-25,0

22,1


Обжиг

доломита

» »


65

60


3,5

4,0


8,4 - 9,8

18,6-19,6


38,0 - 40,0

27,0



0,86—0,9

0,825


13,5—15,8

27,5-29,0


Печь с подготовительной решеткой

Обжиг

магнезита

» »

» »

»


90

90

170

60


3,6

3,6

4,5

4,0


8,1-9,5

11,0 - 11,8

25,0-27,0

14,0 - 15,0


52,5

44,0 - 48,0

46,0 - 47,5

29,0-30,0



0,81-0,83

0,90-0,95

0,89-0,90

0,82-0,85


9,4-11,0

12,8—13,8

11,75

29,0- 30,0


Мокрый способ

» »

Сухой способ

Печь с подготовительной решеткой



Задание: в соответствии с предложенным вариантом, произвести конструктивный расчет вращающейся печи.

Вариант №1. Выполните конструктивный расчет вращающейся печи для обжига глины Р= 8т/ч.

Вариант №2. Выполните конструктивный расчет вращающейся печи для обжига магнезита Р= 8т/ч.

Вариант №3. Выполните конструктивный расчет вращающейся печи для обжига доломита Р= 9т/ч.

Вариант №4. Выполните конструктивный расчет вращающейся печи для обжига глины Р= 12 т/ч.

Вариант №5. Выполните конструктивный расчет вращающейся печи для обжига доломита Р= 19 т/ч.

Контрольные вопросы:

1. Как классифицируют вращающиеся печи?

2. Перечислите достоинства вращающихся печей?

3. Перечислите недостатки вращающихся печей?

Сделайте вывод.











Практическое занятие №19

Тепловой расчет вращающейся печи. Определение КПД

Цель занятия: изучить методику теплового расчета вращающейся печи и научиться определять кпд вращающейся печи.

Тепловой расчет печи

Тепловой баланс зон подсушки, подогрева и обжига.

Приход тепла

1. Химическая теплота топлива

Qгор=Qнр•В кДж/час

где, Qнр – теплотворная способность топлива, кДж/час

В – искомый расход натурального топлива, нм3/час

2. Физическая теплота воздуха, поступающего на горение топлива

Qвоздуха=LαIвоз•В кДж/час

где, Lα – расход воздуха на горение топлива, нм3 /нм3

Iвоз – при температуре 200С.

Общий приход тепла

hello_html_m3f48ea20.gifкДж/час

Расход тепла

1. Нагрев материала.

hello_html_4f3339f.gif, кДж/час

где, tнач. мат и tкон. мат. – принимаются

Скон., Снач. – находятся по таблице «Теплоемкость материалов»

  1. Расход тепла на испарение влаги из материала

hello_html_mad54c30.gif, кДж/час

где, 2512 – расход теплоты на испарение 1 кг влаги

hello_html_423d3a59.gif- теплоемкость водяных паров, кДж/час 0С

tух – температура уходящих газов, 0С

tнач – начальная температура сырья, поступающего в печь, 0С

n=hello_html_7d7676fa.gif, кг/ч

2. Расход теплоты на химические процессы в обжигаемом материале, кДж/час

hello_html_m261e7b6b.gif

где, Gх – масса химического соединения в необожженном материале, кг/кг

qx – расход теплоты на эндотермические реакции, диссоциации карбонатов, разложение глинистого вещества, кДж/час химического соединения.


  1. Теплота, уносимая с дымовыми газами, кДж/час

hello_html_6297c14.gif

где, hello_html_bb12d4b.gif - объём дымовых газов, нм3/нм3

сДГ – теплоемкость дымовых газов, кДж/нм30С

Теплоемкость дымовых газов определяется по справочным данным, исходя из ранее найденного состава дымовых газов, кДж/нм30С

hello_html_6d9b55ee.gif

где, Рi – процентное содержание компонентов дымовых газов (СО2 и др.)

Сi – теплоемкость компонентов дымовых газов, кДж/нм30С

3.Потери теплоты в окружающую среду, кДж/час

Зоны подогрева

hello_html_584e6812.gif

где, S1, – толщина слоев кладки, м (принимаются по чертежам)

λ1, – коэффициент теплопроводности (Приложение 10)

tст.внутр , tокр.возд – температура кладки стены и окружающего воздуха, 0С

Fст – площадь участка футеровки стены, м2

Fст=π•DL


Зона обжига:

Qкл.стен – рассчитыватся по вышеуказанной формуле

Qобщ.кл.стен=Qкл.стен.з.под + Qкл.стен.з.обжига , кДж/час

Общие потери составят:

Qобщ. расх=Qмат+Qисп+Qхим.мат+Qдым+Qобщ.кл.стен , кДж/час

Расход топлива В определяется из равенства:

Qобщ.прих=Qобщ.расх.

Удельный расход условного топлива на 1 определяется:

hello_html_2b10cbdd.gif, кг/тн

Составляется таблица теплового баланса (таблица 24).

Таблица 24 – Тепловой баланс вращающейся печи


Приход тепла

кДж/час

%

Расход тепла

кДж/час

%

Qгор



Qмат



Qвоздуха



Qисп






Qхим.мат






Qдыма






Qобщ.кл.стен



ИТОГО


100

ИТОГО


100


Неучтённые потери составят:

Qнеучт=hello_html_6dab6ea0.gifhello_html_m7ceebba.gif8%

Определяется КПД печи:

hello_html_1d58fa29.gif.

Примера расчета: выполнить тепловой расчет вращающейся печи для обжига магнезита Р=25 т/ч.

Тепловой баланс зон подсушки, подогрева и обжига.

Приход тепла

1. Химическая теплота топлива

hello_html_m3ff01cce.gif= 34191*В кДж/час (11)

где, Qнр – теплотворная способность топлива, кДж/час

В – искомый расход натурального топлива, нм3/час

2. Физическая теплота воздуха, поступающего на горение топлива

Qвоздуха=LαхIвозхВ = 10,08х1110хВ=11188,8хВ кДж/час (12)

где, Lα – расход воздуха на горение топлива, нм3 /нм3

Общий приход тепла

hello_html_m3f48ea20.gif= 34191В+11188,8В= 45379,8В кДж/час

Расход тепла

1hello_html_4f3339f.gif, кДж/час (13)

где, tнач. мат и tкон. мат. – принимаются

Скон., Снач. – находятся по таблице «Теплоемкость материалов»

hello_html_43a76d14.gifкДж/час

2.Расход тепла на испарение влаги из материала

hello_html_10ea4228.gif, кДж/час (14)

где, 2512 – расход теплоты на испарение 1 кг влаги

hello_html_423d3a59.gif- теплоемкость водяных паров, кДж/час 0С

tух – температура уходящих газов, 0С

tнач – начальная температура сырья, поступающего в печь, 0С

n=hello_html_7d7676fa.gif, кг/ч

hello_html_6a3e6823.gifкДж/час

n=hello_html_m653cc50a.gif2000 кг/ч

3. Расход теплоты на химические процессы в обжигаемом материале, кДж/час

hello_html_m261e7b6b.gif=25000*2750=68750000 кДж/час

где, Gх – масса химического соединения в необожженном материале, кг/кг

qx – расход теплоты на эндотермические реакции, диссоциации карбонатов, разложение глинистого вещества, кДж/час химического соединения.

4. Теплота, уносимая с дымовыми газами, кДж/час

hello_html_6297c14.gif=12,08х1,409х400хВ=6810В (15)

где, hello_html_bb12d4b.gif - объём дымовых газов, нм3/нм3

сДГ – теплоемкость дымовых газов, кДж/нм30С

Теплоемкость дымовых газов определяется по справочным данным, исходя из ранее найденного состава дымовых газов, кДж/нм30С

hello_html_m772d02b0.gif= hello_html_446d1ec6.gif

где, Рi – процентное содержание компонентов дымовых газов (СО2 и др.)

Сi – теплоемкость компонентов дымовых газов, кДж/нм30С

5. Потери теплоты в окружающую среду, кДж/час

Зоны подогрева

hello_html_m68d7d602.gif(16)

где, S1, S2, S3 – толщина слоев кладки, м (принимаются по чертежам)

λ1, λ2, λ3 – коэффициент теплопроводности (Приложение 10)

tст.внутр , tокр.возд – температура кладки стены и окружающего воздуха, 0С

Fст – площадь участка футеровки стены, м2

Fст=π•DL

Зона подогрева:

hello_html_m54fcb43b.gif

λ1=1,04+0,00015*800*0,8=1,136 вт/мС

F= 3,14*4,5*113=1596,7м2

Зона обжига:

hello_html_5da1072c.gif

λ1=2,0 -0,00035 1700*0,8=1,524 вт/мС

F= 3,14*4,5*56=791,3м2

Qобщ.кл.стен=Qкл.стен.з.под + Qкл.стен.з.обжига=16455460+21663099,6=38118559,6 кДж/час

Общие потери составят:

Qобщ. расх=Qмат+Qисп+Qхим.мат+Qдым+Qобщ.кл.стен =

= 55069000+6213108+68750000+6810В +38118559,6=168150667+6810В кДж/час

Расход топлива В определяется из равенства:

Qобщ.прих=Qобщ.расх.

45379,8*В=168150667+6810*В

В=4359 нм3

Удельный расход условного топлива на 1 тонну шамота определяется:

hello_html_m24c59d2c.gif

hello_html_338168e0.gif= 20%


Задание: Самостоятельно заполните таблицу теплового баланса, определите невязку баланса и определите тепловой кпд печи. Сделайте вывод о тепловой эффективности работы вращающейся печи.

Составляется таблица теплового баланса


Таблица 25 – Таблица теплового баланса


Приход тепла

кДж/час

%

Расход тепла

кДж/час

%

Qгор=



Qмат



Qвоздуха=



Qисп






Qхим.мат






Qдыма






Qобщ.кл.стен



ИТОГО



ИТОГО




Контрольные вопросы:

1. Перечислите статьи, с которыми вноситься тепло в печь.

2. Перечислите статьи, на которые тепло расходуется.

3. Какое тепло, считается полезно затраченным?

4. Предложите способы повышения кпд печи.

Сделайте вывод.

Тема 1.6. Печи для обжига сырца керамических и огнеупорных изделий


Практическое занятие №20

Конструктивный расчет туннельной печи

Цель занятия: научиться выполнять конструктивный расчет туннельной печи.

Исходными данными для расчета служат:

  • Кривая обжига изделий

  • Практические параметры обжига изделий.

Кривые обжига (рис. 9, 10)выбирают на основании анализа существующих технологических процессов из литературных источников и практических данных.

Участок подъёма температуры на кривой обжига занимает всю длину зоны подогрева и часть зоны обжига. Участок выдержки при максимальной температуре на кривой обжига заканчивается на границе зоны обжига и охлаждения.

Кривая обжига изображает усреднённую температуру изделий на вагонетках по длине печи. Температура газов выше температуры изделий в садке. Температура изделий и газовой среды практически одинакова в зоне обжига. В зоне охлаждения температура изделий в садке выше температуры охлаждающего воздуха.

В конструктивном расчете определяют:

  • Производительность печи при заданных условиях;

  • Размеры печи при заданной производительности.

При расчете печи, исходят из емкости вагонетки, которая зависит от её размеров и типа садки изделий . Емкость вагонетки в каждом конкретном случае более целесообразно проводить через величину плотности садки, т.к. эта величина обычно связана с графическим определением количества конкретных обжигаемых изделий в объёме выбранной вагонетки и, следовательно, наиболее полно учитывает особенность загрузки изделий на вагонетке для различных керамических производств.

В таблице приведены основные размеры современных туннельных печей. Ширина вагонетки определяется шириной печного канала. Длина вагонетки выбирается в соответствии с шириной и колеблется в пределах 1-3 м.

Годовая производительность печи (Рг), т/год

Рг=hello_html_54402819.gif,

где, Р-часовая производительность печи, т/ч;

Zг- число часов работы в год, обычно 350*24=8400 ч;

Кв- коэффициент использования рабочего времени, 0,95-0,98;

m- процент брака и потерь материала на пути от входа в печь до поступления на склад готовой продукции ( в зависимости от вида изделий, m=2-8%).


Емкость печи, плотность садки и удельную производительность печи определяют следующим образом.

Емкость печи, т

Еп= Р•hello_html_m1ffc4960.gif=n · G1,

где, hello_html_m1ffc4960.gif- длительность обжига, ч;

n- количество вагонеток в печи;

G1- емкость вагонетки, т.

Плотность садки:

g=hello_html_1be8bae7.gif, т/м3

где, Vп=В·Н·L - объём печи, м3;

В - ширина печи, м,

Н – высота печи, м.

Если задана годовая производительность печи Рг, то её длина:

L=hello_html_m6c133c6c.gifhello_html_m3b1e481.gif, м

где, Р- часовая производительность печи, т/ч.

Рhello_html_1528981b.jpg
исунок 9. Типовые кривые обжига:

1hello_html_m3442938a.jpg
- санитарные керамические изделия; 2 - канали­зационные трубы; 3 - шамотный кирпич; 4 - кера­мический кирпич; 5 - динасовый кирпич


Рисунок 10. Типовые кривые обжига:

1 - хозяйственной фарфор; 2 - хозяйственный фаянс; 3 - электротехнический фарфор,

4 -кислотоупорный кирпич.

Количество вагонеток в печи:

n=hello_html_m53cee549.gif, шт

Скорость движения вагонеток:

hello_html_2972ab5c.gif, ваг/час.

Размеры печного канала.

Ширина печи:

В=b+2*50, мм,

где, b- ширина вагонетки.

Высота печи

Н= hваг + hсад +100, мм

где, hваг – высота вагонетки, мм;

hсад - высота садки, мм.


Длина зон подогрева, обжига, охлаждения.

Длина зон подогрева и обжига Lпод, Lобж., Lохл определяют в соответствии с кривой обжига изделий:

Lпод =hello_html_3c0569e3.gif, м

Lохл=hello_html_m1cf1c92d.gif, м

Длина зоны подогрева:


Lпод = Lпод - Lобж., м


Пример расчета: выполнить конструктивный расчет туннельной печи для обжига шамотных огнеупоров Р=110 000 т/год

Часовая производительность печи (Рч), т/час

Рч=hello_html_m36dc4e64.gif, т/час

где, Рг -годовая производительность печи, т/год;

Zг- число часов работы в год, обычно 350*24=8400 ч;

Кв- коэффициент использования рабочего времени, 0,95-0,98;

m- процент брака и потерь материала на пути от входа в печь до поступления на склад готовой продукции, m=5%

Рч=hello_html_md03b7c8.gif т/час

Емкость печи, плотность садки и удельную производительность печи определяют следующим образом.

Емкость печи, т

Еп= Р•hello_html_m1ffc4960.gif=n · G1,

где, hello_html_m1ffc4960.gif- длительность обжига, ч;

n- количество вагонеток в печи;

G1- емкость вагонетки, т.

Еп = 14,5*46=667 т

Плотность садки:

g=hello_html_1be8bae7.gif, т/м3

где, Vп=В·Н·L - объём печи, м3;

В - ширина печи, м,

Н – высота печи, м.

Если задана годовая производительность печи Рг, то её длина:

L=hello_html_m6c133c6c.gifhello_html_m3b1e481.gif, м

где, Р- часовая производительность печи, т/ч.

hello_html_733484f0.gif

hello_html_4616d7fd.gifт

L=hello_html_4d8681c6.gif м

Количество вагонеток в печи:

n=hello_html_m53cee549.gif, шт

n=hello_html_m6ae5f043.gif шт

Скорость движения вагонеток:

hello_html_2972ab5c.gif, ваг/час

hello_html_655b8f32.gifваг/час

Размеры печного канала.

Ширина печи:

В=b+2*50, мм,

где, b- ширина вагонетки.

В=3100+100=3200 мм=3,2 м

Высота печи

Н= hваг + hсад +100, мм

где, hваг – высота вагонетки, мм;


hсад - высота садки, мм.

H=1600+2000+100=3700 мм

Vп=3,2*3,7*120=1420,8 м3

hello_html_175a195f.gifт/м3

Длина зон подогрева, обжига, охлаждения.

Длина зон подогрева и обжига Lпод, Lобж., Lохл определяют в соответствии с кривой обжига изделий:

Lпод+обж =hello_html_3c0569e3.gif, м

Lпод+обж =hello_html_m28991c3e.gif м

Lохл=hello_html_m1cf1c92d.gif, м

Lохл=hello_html_1527e9c2.gif

Длина зоны подогрева:

Lпод = Lпод - Lобж., м

Lпод=90-30=60 м

Вывод: В результате конструктивного расчета определили: длину печи L=120 м, высоту печного канала H=3,7 м, ширину печного канала В=3,2 м, емкость печи Еп=667 т, часовую производительность печи Рч=14,5 т/час, плотность садки g=0,47 т/м3, количество вагонеток в печи n=40 шт, скорость движения вагонеток v=0,87 ваг/час, длину зон подогрева Lпод=60 м, обжига Lобж=30 м, охлаждения Lохл=30 м.

Задание: внимательно изучить методику конструктивно расчета туннельной печи, разобраться в примере расчета, как принимаются справочные данные и данные из чертежа.


Контрольные вопросы:

1. Укажите достоинства и недостатки туннельных печей.

2. Какие требования, предъявляют к садке изделий?

3. Какие способы герметизации рабочего канала существуют?

Сделайте вывод.



























Практическое занятие №21

Тепловой расчет туннельной печи.

Цель занятия: изучить методику ведения теплового расчета туннельной печи, научиться работать с чертежом туннельной печи.

Тепловой расчет зоны подогрева и обжига.

Приход тепла:

  1. Химическая теплота от горения топлива:

hello_html_20e668eb.gif, кДж/ч

где, hello_html_583e9fcb.gif- низшая теплота сгорания топлива, кДж/нм3 или кДж/кг;

В – искомый часовой расход топлива, нм3/ч или кг/ч.

2. Физическая теплота воздуха, идущего на горение:

hello_html_m23c3fd9c.gif, кДж/ч

где, Lα – количество воздуха для горения нм3/нм3;

tВ – температура воздуха идущего на горение (если подогрев воздух не требуется, то tВ=200С );

сВ – теплоемкость воздуха, кДж/(м3·К).

3. Общий приход тепла:

QОБЩ = Qтоп + QВОЗ, кДж/ч


Расход тепла:

  1. Расход тепла на нагрев материала:

hello_html_70c2b15d.gif, кДж/ч

где, СКОН, СНАЧ – теплоемкость материала при конечной температуре обжига и в начале нагрева при начальной температуре соответственно, кДж/кг·град;

tНАЧ, tКОН – начальная и конечная температура обжига, 0С;

РГ – годовая производительность печи, т/ч.

  1. Расход тепла на испарение физической влаги:

hello_html_7705073b.gif, кДж/ч,

где, 2500 – скрытая теплота парообразования , кДж/кг вл;

tн- температура материала, поступающего в печь, 0С;

4,2- теплоёмкость воды, кДж/(кгК)

Рwсhello_html_m32d933ea.gif,

где, W- влажность сырца, поступающего на обжиг, масс, %;

Рс- количество сухого материала, поступающего в печь, кг/ч.

Рс=hello_html_m606b5d30.gif; Р=hello_html_m40805ba2.gif;

где, в- процент брака при обжиге.

  1. Тепло затраченное на химические реакции при нагреве материала:

Qхим=(khello_html_m19dd5770.gif)hello_html_m3c62c67f.gif10-4·Рс·2090, кДж/ч

где, k - содержание в обжигаемом материале глины или каолина, масс %

m- содержание Аl2О3 в глине (каолине), масс. %

Рс – количество сухого материала, поступающего в печь, кг/ч

2090 – теплота дегидратации глин (каолинов) в расчете на 1 кг содержащегося в них Аl2О3, кДж/кг.

Данную статью расхода определяют при обжиге изделий, в составе которых содержится значительное количество необожженного глинистого вещества и карбанатов.

Теплота диссоциации карбанатов в пересчете на 1 кг содержащихся в них МgО или СаО, составляет соответственно 2750 и 3177 кДж/кг.

Содержание Аl2О3 в шамоте, глинозёме, спеченном корунде, а также в других компонентах массы (кроме сырых глины и каолина) не влияет на данную статью расхода и не учитывается.

  1. Потери тепла с уходящими продуктами горения:

Qдым = Vдым · iдым, кДж/ч

где, Vдым – объем продуктов горения, уходящих из рабочего пространства печи, нм3

Vдым = Va·B·αобщ, нм3/ч; αобщ=4÷5

iдым = 205 кДж/кг·сух.воз, (по таблице «Теплосодержание»)

  1. Потери тепла в окружающую среду через стены и свод печи.

hello_html_7c337e10.gif, кДж/ч

где, tгаз, tвоз – температура газа рабочего пространства печи и окружающего воздуха, 0С

S1, S2, S3 – толщина слоев кладки(по чертежу), м

λ1, λ2, λ3 – коэффициент телопроводности, находится по таблице в зависимости от вида материала кладки и температуры стенок, Вт/(м·К);

Fкл – площадь поверхности кладки, рассчитывается по чертежам печи, м2.

При однослойной кладке свода печи потери тепла рассчитываются по формуле:

hello_html_6be6add0.gif, кДж/ч

Общие потери через кладку печи определяем:

Qобщ.кл = Qкл. под.ст + Qкл.под.св + Qкл.обж.ст + Qкл.обж.св , кДж/ч

  1. Расход тепла на нагрев транспортирующих устройств:

Qтр = Gфутк·tк - сн·tн) , кДж/ч

где, Gфут – часовая масса отдельных слоев футеровки вагонеток, кг/ч;

Gфут=Gi ·v

Gi - рассчитывается по его геометрическим размерам и плотности футеровочного материала, кг

ν – скорость движения вагонеток в печи ваг/ч.

ск, сн – конечная и начальная теплоемкости отдельных слоев футеровки (Приложение 18,19);

tк, tн – конечная и начальная температуры слоев футеровки вагонеток, 0С.

Общие потери тепла зон подогрева и обжига составят:

Qобщ. з.п. = Qмат + Qисп + Qдым + Qхим + Qкл + Qтр , кДж/ч

Определение часового расхода топлива:

Часовой расход топлива В определяют путем приравнивания сумм приходных статей бланса зон подогрева и обжига к сумме расходных статей.

Qприх = Qрасх, В=нм3

Определим удельный расход условного топлива на 1 тн годной продукции

hello_html_5dd624de.gif, кг.усл./тн.год.прод

Составляем таблицу теплового баланса зон подогрева и обжига(таблица 9).


Таблица 25 – Тепловой баланс зон подогрева и обжига

Приход тепла

кДж/час

%

Расход тепла

кДж/час

%

Qтоп



Qмат



Qвоздуха



Qисп






Qхим.






Qдыма






Qобщ.кл.стен






Qтр



ИТОГО


100

ИТОГО


100


Невязка составит:

hello_html_m1e921a77.gif


Тепловой расчет зоны охлаждения:

Приход тепла:

  1. Тепло поступающее из зоны обжига печи:

Qунос = Gунос · сунос · tунос..мат + Gфут сср·tср , , кДж/ч

где, Gунос = Рчас , кг/ч

сунос – теплоемкость изделий, кДж/кг·К (Приложение 18,19)

tунос. мат – температура материала, 0С.

  1. Физическая теплота воздуха, поступающего в зону охлаждения для охлаждения состава:

Qвоз = Х · iвоз , кДж/ч

где, Х – количество воздуха необходимого для охлаждения, нм3/ч;

iвоз – теплосодержание, принимается по таблице (Приложение 15)


Расход тепла:

  1. Потери тепла через кладку стен и свод печи:

hello_html_7c337e10.gif, кДж/ч

где, tгаз, tвоз – температура газа рабочего пространства печи и окружающего воздуха, 0С

S1, S2, S3 – толщина слоев кладки(по чертежу), м;

λ1, λ2, λ3 – коэффициент теплопроводности, Вт/(м·К) ;

Fкл – площадь поверхности кладки, рассчитывается по чертежам печи, м2.

  1. Тепло отводимое на сторону(сушку):

Qсушки = Х · iвоз , кДж/ч

где, Х – количество воздуха необходимого для охлаждения, нм3/ч;

iвоз – теплосодержание, принимается по таблице

Общие потери зоны охлаждения составят:

Qпот. з.ох. = Qкл + Qсушки , кДж/ч.



Теловой расчет зон подогрева и обжига:

Приход тепла:

  1. Химическая теплота от горения топлива:

hello_html_20e668eb.gif, кДж/ч

где, hello_html_583e9fcb.gif- низшая теплота сгорания топлива, кДж/нм3 или кДж/кг;

В – искомый часовой расход топлива, нм3/ч или кг/ч.

hello_html_4e72a45a.gif,кДж/нм3

2. Физическая теплота воздуха, идущего на горение:

hello_html_m23c3fd9c.gif, кДж/ч

где, Lα – количество воздуха для горения нм3/нм3;

tВ – температура воздуха идущего на горение (если подогрев воздух не требуется, то tВ=200С );

сВ – теплоемкость воздуха, кДж/(м3·К).

сВ = 1,3 кДж/(м3·К).

hello_html_m40c50d38.gif, кДж/ч

3. Общий приход тепла:

QОБЩ = Qтоп + QВОЗ, кДж/ч

QОБЩ = 31598,74В+262,08В=31860,82В, кДж/ч

Расход тепла:

  1. Расход тепла на нагрев материала:

hello_html_1735c276.gif, кДж/ч

где, СКОН, СНАЧ – теплоемкость материала при конечной температуре обжига и в начале нагрева при начальной температуре соответственно, кДж/кг·град;

tНАЧ, tКОН – начальная и конечная температура обжига, 0С;

Рч – годовая производительность печи, т/ч.

Снач=0,808 кДж/кг*град; tнач=50оС;tкон = 1450оС;Скон =1,248 кДж/кг*град;Рч = 14500 кг/час

hello_html_5873360f.gif14500 (1,248*1450 – 0,808*50)=14500(1809,6-40,4)=25653400 кг/час

  1. Расход тепла на испарение физической влаги:

hello_html_7705073b.gif, кДж/ч,

где, 2500 – скрытая теплота парообразования , кДж/кг вл;

tн- температура материала, поступающего в печь, 0С;

4,2- теплоёмкость воды, кДж/(кгК)

Рwсhello_html_m32d933ea.gif, W=2%; tн= 50оC

где, W- влажность сырца, поступающего на обжиг, масс, %;

Рс- количество сухого материала, поступающего в печь, кг/ч.

Рс=hello_html_m606b5d30.gif; Р=hello_html_m40805ba2.gif;

где, в- процент брака при обжиге.

п.п.п=2,5; в=5%; Рч=14500 кг/час

Р=hello_html_3ff0a720.gifкг/ч

с=hello_html_m5c7072ad.gif кг/ч;

Рw=15654,52hello_html_1975f55b.gif=319,48 кг/ч

hello_html_1b474c4b.gif, кДж/час

  1. Тепло затраченное на химические реакции при нагреве материала:

hello_html_1fa160b3.gif, кДж/ч

где, k - содержание в обжигаемом материале глины или каолина, масс %

m- содержание Аl2О3 в глине (каолине), масс. %

Рс – количество сухого материала, поступающего в печь, кг/ч

2090 – теплота дегидратации глин (каолинов) в расчете на 1 кг содержащегося в них Аl2О3, кДж/кг.

hello_html_59a3249b.gif, кДж/ч

Данную статью расхода определяют при обжиге изделий, в составе которых содержится значительное количество необожженного глинистого вещества и карбонатов.

Теплота диссоциации карбонатов в пересчете на 1 кг содержащихся в них МgО или СаО, составляет соответственно 2750 и 3177 кДж/кг.

Содержание Аl2О3 в шамоте, глинозёме, спеченном корунде, а также в других компонентах массы (кроме сырых глины и каолина) не влияет на данную статью расхода и не учитывается.

  1. Потери тепла с уходящими продуктами горения:

Qдым = Vдым · iдым, кДж/ч

где, Vдым – объем продуктов горения, уходящих из рабочего пространства печи, нм3

Vдым = Va·B·αобщ, нм3/ч; αобщ=4-5

Vдым = 11,23*В*4=44,92В, нм3

iдым = 205 кДж/кг·сух.воз

Qдым = 44,92*205*В=9208,6В

  1. Потери тепла в окружающую среду через стены и свод печи.

λ1 = 1,04+0,00015*320=1,09 вт*м2/град

λ2 = 0,61+0,00018*320*0,5=0,64 вт*м2/град

Fст=16*3*3,7*2=355,2 м2

hello_html_76b07839.gif,кДж/ч

λ1 = 0,61+0,00018*320 = 0,67, вт*м2/град

λ2 = 0,23+0,00049*160 = 0,31, вт*м2/град

λ3 = 0,47+0,00051*80 = 0,51, вт*м2/град

hello_html_m5b91971e.gif,кДж/ч

Q1 = Qст.1+Qcв.1 = 408330,76+144913,66 =553244,42 кДж/ч

λ1 = 1,07+0,00093*640 = 1,67, вт*м2/град

λ2 = 0,28+0,00023*320 = 0,35, вт*м2/град

λ3 = 0,21+0,00043*160 = 0,28, вт*м2/град

Fст = 4*3*3,7*2 = 88,8, м2

hello_html_m756c4e22.gif,кД/ч

λ1 = 1,07+0,00093*640 = 1,67, вт*м2/град

λ2 = 0,28+0,00023*320 = 0,35, вт*м2/град

λ3 = 0,21+0,00043*160 = 0,28, вт*м2/град

Fсв = 3,2*12 = 38,4, м2

hello_html_5a380448.gif, кДж/ч

Q2 = Qст.1 + Qсв.2 = 100951,58+119808 = 220759,58, кДж/ч

λ1 = 1,07+0,00093*1160 = 2,15, вт*м2/град

λ2 = 0,21+0,00043*580 = 0,46, вт*м2/град

λ3 = 0,28+0,00023*290 = 0,35, вт*м2/град

λ4 = 0,35+0,00035*145 = 0,4, вт*м2/град

Fст = 27*3,7*2 = 199,8, м2

hello_html_m2ca18a3b.gif,кДж/ч

Fсв = 3,2*27 = 86,4 м2

hello_html_6a4ef54f.gif,кДж/ч

Q3 = 552994,84+577645,71=1130640,55, кДж/ч

Общие потери через кладку печи определяем:

Qобщ.кл = Qкл. под.ст + Qкл.под.св + Qкл.обж.ст + Qкл.обж.св , кДж/ч

Qобщ.кл = 553244,42+220759,58+1130640,55 = 1904644,55

  1. Расход тепла на нагрев транспортирующих устройств:

Qтр = Gфутк·tк - сн·tн) , кДж/ч

где, Gфут – часовая масса отдельных слоев футеровки вагонеток, кг/ч;

Gфут=Gi ·v

Gi - рассчитывается по его геометрическим размерам и плотности футеровочного материала, кг

ν – скорость движения вагонеток в печи ваг/ч.

ск, сн – конечная и начальная теплоемкости отдельных слоев футеровки

tк, tн – конечная и начальная температуры слоев футеровки вагонеток, 0С.

Gi= V*p

V1 = 0,23*3,1*3,0 = 2,14 м3

Gi1 = 2,14*1300 = 2782 кг

V2 = 0,115*3,1*3,0 = 1,07 м3

Gi2 = 1,07*800 = 856 кг

V3 = 0,23*3,1*3,0 = 2,14 м3

Gi3 = 2,14*1900 = 4066 кг

Gi= 2782+856+4066 = 7704 кг

Gфут = 0,87*7704 = 6702 кг

Qтр. = 6702(1,248*1450-0,8225*50) = 6702(1809,6-41,13) = 6702*1768,47 = 11852286, кДж/ч

Общие потери тепла зон подогрева и обжига составят:

Qобщ. з.п. = Qмат + Qисп + Qдым + Qхим + Qкл + Qтр , кДж/ч

Qобщ. з.п. = 25653400+731609,2+9208,6*В+2093948,6+1904644,55+11852286 = 42235889+9208,6*В

31860,82*В = 42235889+9208,6*В

22652,22*В = 42235889

В = 1864,54

Определим удельный расход условного топлива на 1 т годной продукции

hello_html_m4578c26e.gif,%

hello_html_3e59d820.gif, %

Составляем таблицу теплового баланса зон подогрева и обжига


Таблица 25 - Тепловой баланс зон подогрева и обжига


Приход тепла

кДж/час

%

Расход тепла

кДж/час

%

Qтоп=31598,74*1864,54

58917115

99,18

Qмат

25653400

43,19

Qвоздуха=262,08*1864,54

488658,6

0,82

Qисп

731609,2

1,23




Qхим.

2093948,6

3,53




Qдыма=9208,6*1864,54

17169803

28,9




Qобщ.кл.стен

1904644,5

3,2




Qтр

11852286

19,95

ИТОГО

59405774

100

ИТОГО

59405692

100


Невязка составит:

hello_html_724f4ae6.gif

hello_html_7e22ec9d.gif, %

Тепловой расчет зоны охлаждения:

Приход тепла:

1.Тепло поступающее из зоны обжига печи:

Qунос = Gунос · сунос · tунос..мат + Gфут сср·tср , , кДж/ч

где, Gунос = Рчас , кг/ч

сунос – теплоемкость изделий, кДж/кг·К (Приложение 18,19)

tунос. мат – температура материала, 0С.

Qунос = 14500*1,248*1450+6702,48*0,964*500 = 26239200+3230595,4 = 29469795, кДж/ч

2. Физическая теплота воздуха, поступающего в зону охлаждения для охлаждения состава:

Qвоз = Х · iвоз , кДж/ч

где, Х – количество воздуха необходимого для охлаждения, нм3/ч;

iвоз – теплосодержание, принимается по таблице.

Qвоз = 26*Х, кДж/ч

Qпр = Qунос + Qвоз

Qпр. = 29469795+26*Х, кДж/ч

Расход тепла:

  1. Потери тепла через кладку стен и свод печи:

λ1 = 1,04+0,00015*400 = 1,1, вт*м2/град

λ2 = 0,28+0,00023*200 = 0,33, вт*м2/град

λ3 = 0,47+0,00051*100 = 0,52, вт*м2/град

Fст = 33*3,7*2 = 244,2, м2

λ1 = 1,04+0,00015*400 = 1,1, вт*м2/град

λ2 = 0,61+0,00018*200 = 0,65, вт*м2/град

λ3 = 0,23+0,00049*100 = 0,28, вт*м2/град

Fсв = 3,2*33 = 105,6, м2

hello_html_4446fc76.gif, кДж/ч

hello_html_2259f7fc.gif, кДж/ч

Qохл = 245335,81+268348,24 = 513684,05, кДж/ч

2. Тепло отводимое на сторону(сушку):

Qсушки = Х · iвоз , кДж/ч

где, Х – количество воздуха необходимого для охлаждения, нм3/ч;

iвоз – теплосодержание, принимается по таблице

Qсушки = 394,8*Х, кДж/ч

Общие потери зоны охлаждения составят:

Qпот. з.ох. = Qкл + Qсушки , кДж/ч.

Qпот. з.ох. = 513684,05+394,8Х, кДж/ч

Qпр = Qрасх

29469795+26Х = 513684,05+394,8Х

Х = 78514,4 нм3

Составляется таблица теплового баланса зоны охлаждения

Задание: изучить методику теплового расчета , разобраться в предложенном примере расчета.

Контрольные вопросы:

1. Перечислите статьи прихода и расхода зон подогрева и обжига.

2. Перечислите статьи прихода и расхода зоны охлаждения.

3. Как принимается толщина стен и вид материала кладки стен?

4.Какой показатель определяется в результате расчета зоны подогрева и обжига.

5. Какой показатель определяется в результате расчета зоны охлаждения.

Сделайте вывод.

















Практическое занятие №22

Составление таблицы теплового баланса для туннельной печи Определение КПД.

Цель занятия: научиться составлять таблицу зоны охлаждения и сводную таблицу теплового баланса туннельной печи, а также определять кпд.



Таблица 26 - Тепловой баланс зоны охлаждения


Приход тепла

кДж/час

%

Расход тепла

кДж/час

%

Qунос



Qкл.з.ох.



Qвоз



Qсушки






Qнеучт





















ИТОГО



ИТОГО




Невязка составит:

hello_html_m1e921a77.gif

Затем составляется таблица сводного теплового баланса туннельной печи


Таблица 27 - Сводный тепловой баланс туннельной печи


Приход тепла

кДж/час

%

Расход тепла

кДж/час

%

Qтоп



Qмат



Qвоздуха



Qисп



Qунос



Qхим.



Qвоз



Qдыма






Qобщ.кл.стен






Qтр






Qкл.з.ох.






Qсушки






Qнеучтен



ИТОГО



ИТОГО




Определяется КПД печи:

hello_html_37b42622.gif

Задание:

На основе данных предыдущей работы, выбрать необходимые результаты расчетов и выполнить следующее:

1. заполнить таблицу теплового баланса зоны охлаждения.

2.определить невязку баланса зоны охлаждения.

3. заполнить сводную таблицу теплового баланса печи.

4. определить невязку баланса печи

5.определить кпд печи.


Контрольные вопросы:

1. Какое тепло в туннельной печи является полезным?

2. Как возможно повысить кпд печи?

3. Если бы туннельная печь работала периодически, а не постоянно, кпд был бы выше или ниже? Ответ обоснуйте.

4.О чем говорит невязка баланса?


Сделайте вывод

.



































Практическое занятие №23

Аэродинамический расчет туннельной печи. Подбор тягодутьевых устройств.

Цель занятия: научиться выполнять подбор тягодутьевых устройств на основе данных аэродинамических расчетов.

Методика расчета

Подбирается вентилятор-дымосос для отбора дымовых газов из печи.

Tдыма, iдыма – принимается в тепловом расчете.

Vдыма=Vhello_html_af9ef90.gifhello_html_409d169e.gif, нм3

где, В – расход натурального топлива, нм3

hello_html_m64e122a7.gif= 4 (справочные данные).

Vt=V0hello_html_m78a9f0b4.gif, нм3/ч,

где, hello_html_2db671c1.gif

hдейств=hghello_html_f59590a.gifмм.вод.ст. ; для перевода в н/м2 нужно мм.вод.ст hello_html_41b1474e.gif 10;.

По номограмме подбирается № вентилятора и определяются все его характеристики.

При соединении вентилятора с электродвигателем при помощи муфты hello_html_m336f3cc2.gif= 0,98, необходимая мощность электродвигателя равна:

Nдв=hello_html_5fe25e8.gif, кВт.

Установочная мощность будет равна:

Nуст=К·Nдв, кВт

где, К=1,1 – коэффициент запаса.

Определим № дутьевого вентилятора для подачи воздуха в зону охлаждения печи:

hв = 100 мм.вд.ст.;

Vвоз , нм3/ч – принимается из расчета;

Твозд. на сушку – принимается практически;


Vt=Vвоздhello_html_5d508289.gif, нм3/ч,


По значениям Vt и nt по номограмме подбираем № вентилятора и определяются все его характеристики.


Пример расчета.

Подбирается вентилятор-дымосос для отбора дымовых газов из печи.

Tдыма, iдыма – принимается в тепловом расчете.

Vдыма=Vt*В*α, нм3

где, В – расход натурального топлива, нм3

hello_html_m64e122a7.gif= 4

Vt=Vαhello_html_m4aeb2408.gif, нм3/ч,

где, hello_html_2db671c1.gif= 0,0036

Vt= 11,23(1+0,0036*200) = 19,32, нм3

Vдыма = 19,32*1864,54*1,2 = 43227,5, нм3

hдейств=hghello_html_f59590a.gifмм.вод.ст. ; для перевода в н/м2 нужно мм.вод.ст hello_html_41b1474e.gif 10;.

hдейств=1000hello_html_4b47fef6.gifн/м2

По номограмме, представленной на рисунке 1, подбирается № вентилятора и определяются все его характеристики.

12, КПД=0,548

При соединении вентилятора с электродвигателем при помощи муфты hello_html_m336f3cc2.gif= 0,98, необходимая мощность электродвигателя равна:

Nдв=hello_html_m57ec5947.gif, кВт.

Nдв=hello_html_m5277b131.gif,кВт

Установочная мощность будет равна:

Nуст=К·Nдв, кВт, где, К=1,1 – коэффициент запаса.

Nуст = 1,1*30,36 = 33,4, кВт

Определим № дутьевого вентилятора для подачи воздуха в зону охлаждения печи, по номограмме представленной на рисунке 11.

hв = 1000 н/м2

Vвоз = 78514,4 нм/ч3

Tвозд. на сушку = 20 оС

Vt = 78514,4 (1+0,0036*20) = 84167,44, нм3

h=1000hello_html_m5a28c2d0.gif

= 12

КПД = 0,48

При соединении вентилятора с электрическим двигателем при помощи муфты hello_html_m336f3cc2.gif= 0,98, необходимая мощность электродвигателя равна

Nдв=hello_html_m5928aad7.gif,кВт

Установочная мощность будет равна

Nуст = К*Nдв, кВт

Nуст = 1,1*49,7 = 54,67, кВт [1]

hello_html_m4a458a42.png

Рисунок 11 – номограмма для подбора центробежных вентиляторов среднего давления серии ВРС.


Задание: В соответствии с представленным вариантом, подберите вентилятор для подачи воздуха и отбора отработанного теплоносителя.

Вариант №1 Подберите дымосос для отбора отработанного теплоносителя, если В= 1550 нм3/ч, Vα=11,3 нм3/ нм3, t= 120оС; подберите вентилятор для подачи воздуха для охлаждения, если Vвоз=80 000 нм3/ч, t= 20оС. Определите все необходимые характеристики для тягодутьевых устройств.

Вариант №2 Подберите дымосос для отбора отработанного теплоносителя, если В= 1450 нм3/ч, Vα=11,8 нм3/ нм3, t= 130оС; подберите вентилятор для подачи воздуха для охлаждения, если Vвоз=70 000 нм3/ч, t= 20оС. Определите все необходимые характеристики для тягодутьевых устройств.

Вариант №3 Подберите дымосос для отбора отработанного теплоносителя, если В= 1250 нм3/ч, Vα=11,1 нм3/ нм3, t= 110оС; подберите вентилятор для подачи воздуха для охлаждения, если Vвоз=60 000 нм3/ч, t= 20оС. Определите все необходимые характеристики для тягодутьевых устройств.

Вариант №4 Подберите дымосос для отбора отработанного теплоносителя, если В= 1350 нм3/ч, Vα=12,0 нм3/ нм3, t= 130оС; подберите вентилятор для подачи воздуха для охлаждения, если Vвоз=50 000 нм3/ч, t= 20оС. Определите все необходимые характеристики для тягодутьевых устройств.


Контрольные вопросы:

1. В какой зоне располагается вентилятор для подачи воздуха.

2. В какой зоне располагается дымосос для отбора отработанного теплоносителя.


Сделайте вывод.























Список используемых источников


1. В.С. Севастьянов В.С., Богданов В.Г. Механическое оборудование производства тугоплавких неметаллических и силикатных материалов и изделий М. Инфра – М 2012-432с.

2. Медведев В.Т. Охрана труда и промышленная экология М. Академия 2012-416с.

3. Лисиенко В.Г., Щелоков Я.М., Ладыгичев Вращающиеся печи: теплотехника, управление и экология М Теплотехник 2004-592с

4. Левченко П.В. Расчеты печей и сушил силикатной промышленности Профи КС Альянс –Книга 2007 366 с.

Интернет источники:

1. ХТВМ. Info – Библиотека.

2. books. Funkyjob.ru – печи и сушила силикатной промышленности

3. gogolevka.ru – печи и сушила силикатной промышленности

4. ResLib.com – печи и сушила силикатной промышленности.








Подайте заявку сейчас на любой интересующий Вас курс переподготовки, чтобы получить диплом со скидкой 50% уже осенью 2017 года.


Выберите специальность, которую Вы хотите получить:

Обучение проходит дистанционно на сайте проекта "Инфоурок".
По итогам обучения слушателям выдаются печатные дипломы установленного образца.

ПЕРЕЙТИ В КАТАЛОГ КУРСОВ

Автор
Дата добавления 18.11.2015
Раздел Другое
Подраздел Другие методич. материалы
Просмотров828
Номер материала ДВ-167989
Получить свидетельство о публикации
Похожие материалы

Включите уведомления прямо сейчас и мы сразу сообщим Вам о важных новостях. Не волнуйтесь, мы будем отправлять только самое главное.
Специальное предложение
Вверх