ГБПОУ
«Чебаркульский профессиональный техникум»
Методические
указания
к выполнению практических и
лабораторных работ
по дисциплине ОП.06
Теплотехника
для специальности 150412 Обработка металлов давлением
2016 г.
Пояснительная
записка
Методические
указания к выполнению практических работ обучающимися по дисциплине ОП.06
Теплотехника
предназначены для обучающихся по специальности 150412
Обработка металлов давлением.
Цель
методических указаний: оказание помощи обучающимся в выполнении практических
работ по дисциплине ОП.06Теплотехника.
Настоящие
методические указания содержат работы, которые позволят обучающимся
самостоятельно овладеть фундаментальными знаниями, профессиональными умениями и
навыками деятельности по дисциплине , опытом творческой и исследовательской
деятельности и направлены на формирование знаний и умений.
В результате выполнения практических работ
обучающиеся должны
уметь:
-
производить расчеты процессов горения и теплообмена в металлургических печах
(нагревательных и плавильных).
знать:
-
основные положения теплотехники и теплоэнергетики;
-
назначение и свойства огнеупорных материалов;
-
устройства и принципы действия металлургических печей;
-
топливо металлургических печей и методику расчетов горения;
- закономерности
процессов тепломассообмена в металлургических печах
Описание каждой
практической работы содержит: тему, цели работы, задания, основной
теоретический материал, порядок выполнения работы, формы контроля. Для
получения дополнительной, более подробной информации по изучаемым вопросам,
приведено учебно-методическое и информационное обеспечение.
Тематический
план практических работ по дисциплине
ОП.06 Теплотехника
Название практической работы
|
Количество часов
|
Практическая
работа № 1
Полный
расчет горения газообразного топлива
|
6
|
Практическая
работа № 2
Расчет
количества теплоты при свободной конвекции и при вынужденном движении
|
8
|
Практическая
работа № 3
Расчет
высоты дымовой трубы
|
6
|
Практическая
работа № 4
Расчет
времени нагрева тонкого и массивного тел при постоянной температуре печи
|
6
|
Практическая
работа № 5
Составление
теплового баланса печи
|
6
|
Итого
|
32 часа
|
Практическая работа № 1
Тема : Полный
расчет горения газообразного топлива
Цель: 1.
Приобрести практические навыки при расчете горения газообразного топлива
Оборудование: тетрадь,
ручка , карандаш, линейка
Ход работы
Низшая теплота сгорания топлива рассчитывается по формулам:
для жидкого топлива, кДж/кг топл.,
где –
содержание углерода, водорода, серы, кислорода, влаги в топливе (элементарный
состав), % массовый;
для газообразного топлива, кДж/м3 топл.,
где Н2, СО, H2S и т.д. - объемное содержание
газов, входящих в состав газообразного топлива, % объемный.
Высшая теплота сгорания топлива:
для жидкого топлива, кДж/кг,
для газообразного топлива, кДж/м3,
где -
объемное содержание газов, входящих
в газообразное топливо, в долях от единицы -
высшая теплота сгорания водорода, двуокиси углерода и т.д.
Теоретическое количество воздуха, необходимое для полного
сгорания:
1 кг жидкого топлива, м3/кг топл.,
1 нм3 газообразного топлива, м3/м3 топл.,
\
Для обеспечения полноты сгорания топлива практически
в печь подается воздух с избытком по сравнению с теоретическим.
Это характеризуется коэффициентом избытка воздуха.
Коэффициент избытка воздуха
где -
действительное и теоретическое количество воздуха, отнесенное к 1 кг или 1 м3 сжигаемого
топлива, кг/кг топл., кг/м3топл.
Значения коэффициента избытка воздуха зависят от способа сжигания
и вида топлива, принимаются по таблице:
Таблица 15.1 – Значение коэффициента избытка воздуха в печи
Вид топлива
|
Способ сжигания
|
Коэффициент избытка воздуха
|
Жидкое Жидкое Газообразное
|
Форсунки с паровым распылом Форсунки с воздушным распылом
Горение в объеме
|
1,3...1,4 1,2.. 1,3 1,05.,.1,2
|
Состав продуктов сгорания. Продукты полного горения топлива
состоят из двуокиси углевода СO2 , двуокиси сернистого газа SO2 ,
если в топливе есть сера, паров воды Н2O, азота N2 и
избыточного кислорода O2 .
При сжигании жидкого или твердого топлива, м3/кг
топлива:
Объем трехатомных газов (СO2 и SO2)
Объем азота
Объем водяных паров
Объем кислорода
Суммарный объем продуктов сгорания
При сжигании газообразного топлива, м3/м3 топл.:
Объем трехатомных газов (СO2 и SO2)
Объем азота
Объем водяных паров
Объем кислорода
Суммарный объем продуктов сгорания
Энтальпия, кДж/кг топл., кДж/м3 топл., продуктов
сгорания
воздуха
где и
т.д. – энтальпии газов, принимаются в зависимости от их температуры.
Низшая теплота сгорания топлива рассчитывается по формулам:
для жидкого топлива, кДж/кг топл.,
где –
содержание углерода, водорода, серы, кислорода, влаги в топливе (элементарный
состав), % массовый;
для газообразного топлива, кДж/м3 топл.,
где Н2, СО, H2S и т.д. - объемное содержание
газов, входящих в состав газообразного топлива, % объемный.
Высшая теплота сгорания топлива:
для жидкого топлива, кДж/кг,
для газообразного топлива, кДж/м3,
где -
объемное содержание газов, входящих
в газообразное топливо, в долях от единицы -
высшая теплота сгорания водорода, двуокиси углерода и т.д.
Теоретическое количество воздуха, необходимое для полного
сгорания:
1 кг жидкого топлива, м3/кг топл.,
1 нм3 газообразного топлива, м3/м3 топл.,
\
Для обеспечения полноты сгорания топлива практически
в печь подается воздух с избытком по сравнению с теоретическим.
Это характеризуется коэффициентом избытка воздуха.
Коэффициент избытка воздуха
где -
действительное и теоретическое количество воздуха, отнесенное к 1 кг или 1 м3 сжигаемого
топлива, кг/кг топл., кг/м3топл.
Значения коэффициента избытка воздуха зависят от способа сжигания
и вида топлива, принимаются по таблице:
Таблица 15.1 – Значение коэффициента избытка воздуха в печи
Вид топлива
|
Способ сжигания
|
Коэффициент избытка воздуха
|
Жидкое Жидкое Газообразное
|
Форсунки с паровым распылом Форсунки с воздушным распылом
Горение в объеме
|
1,3...1,4 1,2.. 1,3 1,05.,.1,2
|
Состав продуктов сгорания. Продукты полного горения топлива
состоят из двуокиси углевода СO2 , двуокиси сернистого газа SO2 ,
если в топливе есть сера, паров воды Н2O, азота N2 и
избыточного кислорода O2 .
При сжигании жидкого или твердого топлива, м3/кг
топлива:
Объем трехатомных газов (СO2 и SO2)
Объем азота
Объем водяных паров
Объем кислорода
Суммарный объем продуктов сгорания
При сжигании газообразного топлива, м3/м3 топл.:
Объем трехатомных газов (СO2 и SO2)
Объем азота
Объем водяных паров
Объем кислорода
Суммарный объем продуктов сгорания
Энтальпия, кДж/кг топл., кДж/м3 топл., продуктов
сгорания
воздуха
где и
т.д. – энтальпии газов, принимаются в зависимости от их температуры.
Самостоятельно выполнить задание: сделать
полный расчет горения газообразного топлива методической печи.
По
окончанию работы результаты предъявить преподавателю для просмотра и
выставления оценки.
Практическая работа № 2
Тема : Расчет
количества теплоты при свободной конвекции и при вынужденном движении
Цель : Приобрести практические
навыки при расчете количества теплоты при свободной конвекции и при вынужденном
движении
Оборудование: тетрадь,
ручка .
Ход работы
Конвекция возможна только в текучей среде, в которой перенос теплоты связан с
переносом самой среды. Конвекция теплоты всегда сопровождается
теплопроводностью, так как при движении жидкости или газа неизбежно происходит
соприкосновение отдельных частиц, имеющих различные температуры. Совместный
перенос теплоты путем конвекции и теплопроводности называют конвективным
теплообменом.
Теплоотдача -
конвективный теплообмен между движущейся средой и поверхностью (стенкой).
Количество теплоты, переданное в процессе
теплоотдачи, определяется по уравнению Ньютона-Рихмана:
для установившегося режима
,
Вт;
(1.1)
для неустановившегося режима
,
Дж,
(1.2)
где α - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2∙К); tж, tст –
средние температуры жидкости и стенки, °С; F –
поверхность стенки, м2; Q (Q/)
– тепловой поток (количество теплоты), Вт (Дж); τ – время,
с.
Коэффициент теплоотдачи α –
характеризует интенсивность теплообмена между поверхностью тела и окружающей
средой. Коэффициент α показывает, какое количество тепла передается от единицы
поверхности стенки к жидкости в единицу времени при разности температур между
стенкой и жидкостью в 1 градус (К), .
Установлено, что коэффициент теплоотдачи
зависит от многих факторов: вида и режима движения жидкости, ее физических
свойств, размеров и формы стенки, шероховатости стенки. Определение α является
основной задачей расчета теплообменных аппаратов. Обычно коэффициент
теплоотдачи определяют из критериальных уравнений, полученных преобразованием
дифференциальных уравнений гидродинамики и конвективного теплообмена методами
теории подобия.
Согласно положений теории подобия
конвективный теплообмен без изменения агрегатного состояния вещества в
стационарных условиях может быть описан критериальным уравнением вида:
,
(1.3)
- критерий
Нуссельта, характеризующий подобие процессов теплопереноса на границе между
стенкой и потоком жидкости;
- критерий
Рейнольдса, который характеризует гидродинамический режим потока при
вынужденном движении и является мерой соотношения сил инерции и вязкого
трения;
- критерий Прандтля, который характеризует физико – химические
свойства теплоносителя и является мерой подобия температурных и скоростных
полей в потоке;
- критерий
Грасгофа, характеризующий соотношение сил вязкого трения и подъемной силы,
описывает режим свободного движения теплоносителя;
- безразмерный
геометрический симплекс, характеризующий геометрическое подобие
системы.
В
выражении этих критериев: -
кинематический коэффициент вязкости теплоносителя, м2/с; w -
скорость движения теплоносителя, м/с; –
коэффициент температуропроводности, м2/с; g –
ускорение свободного падения м/с2; l –
определяющий размер, м; -
характерный размер, м; β – коэффициент температурного расширения, 1/К; ρ –
плотность теплоносителя, кг/м3; ∆t=tст-tж –
температурный напор между стенкой и теплоносителем, 0С; λ –
коэффициент теплопроводности теплоносителя, Вт/(м·К); μ – динамический
коэффициент вязкости, Па·с; с – теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг·К); τ –
время процесса, с.
Критерий Нуссельта, входящий в уравнение
(1.3), является определяемым. При известном значении Nu коэффициент
теплоотдачи может быть рассчитан по формуле:
.
(1.4)
Для расчета числа критерия Нуссельта при
вынужденном движении потока в прямых трубах или каналах можно рекомендовать
следующие уравнения:
а) для ламинарного режима движения теплоносителя, :
,
(1.5)
где -
критерий Прандтля для теплоносителя при температуре стенки;
б) для переходного режима движения теплоносителя, :
.
(1.6)
Значение коэффициента С определяется из
таблицы 1.1 в зависимости от величины критерия Рейнольдса.
Для приближенных расчетов можно
пользоваться уравнением:
.
(1.7)
Таблица 1.1
Значение коэффициента С
Re·10-3
|
2,1
|
2,2
|
2,3
|
2,4
|
2,5
|
3
|
4
|
5
|
6
|
8
|
10
|
C
|
1,9
|
2,2
|
3,3
|
3,8
|
4,4
|
6,0
|
10,3
|
15,5
|
19,5
|
27,0
|
33,0
|
в) для
турбулентного режима движения теплоносителя, :
.
(1.8)
Определяющей температурой в уравнениях (1.4)-(1.8) является средняя температура
жидкости, определяющим размером –эквивалентный диаметр сечения потока:
,
(1.9)
где S –
площадь сечения потока жидкости, м2; П – смоченный периметр, м.
Величина коэффициента ,
входящая в уравнения (1.5), (1.6), (1.8), определяется из таблиц (1.2) и (1.3).
Таблица 1.2
Значение коэффициента при Re<10000
/dэкв
|
1
|
2
|
5
|
10
|
15
|
20
|
30
|
40
|
50
|
|
1,9
|
1,7
|
1,44
|
1,26
|
1,18
|
1,13
|
1,05
|
1,02
|
1
|
-
длина трубы, м.
Таблица
1.3
Значение коэффициента при Re>10000
Re
|
Отношение /dэкв
|
10
|
20
|
30
|
40
|
50
|
|
1,23
|
1,13
|
1,07
|
1,03
|
1,0
|
|
1,18
|
1,10
|
1,05
|
1,02
|
1,0
|
|
1,13
|
1,08
|
1,04
|
1,02
|
1,0
|
|
1,10
|
1,06
|
1,03
|
1,02
|
1,0
|
|
1,05
|
1,03
|
1,02
|
1,01
|
1,0
|
При
свободном движении теплоносителя (естественная конвекция):
<=""
a="" style="color: rgb(0, 0, 0); font-family: 'Times New Roman';
font-size: medium; font-style: normal; font-variant: normal; font-weight:
normal; letter-spacing: normal; line-height: normal; orphans: auto; text-align:
start; text-indent: 0px; text-transform: none; white-space: normal; widows: 1;
word-spacing: 0px; -webkit-text-stroke-width: 0px;">
.
(1.10)
Значение
коэффициента С и показатель степени n зависит от режима и
определяется из таблицы 1.4.
Таблица
1.4
Значение
коэффициента С и показателя степени n
Режим
|
Gr·Pr
|
C
|
n
|
Ламинарный
|
1·103 ÷
5·102
|
1,18
|
0,125
|
Переходный
|
5·102 ÷ 2·107
|
0,54
|
0,25
|
Турбулентный
|
2·107 ÷ 1·1012
|
0,185
|
0,33
|
Определяющим
геометрическим размером является высота вертикальной поверхности теплообмена,
для горизонтальных труб – их диаметр. Определяющая температура – средняя
температура теплоносителя.
Самостоятельно выполнить задание:
произвести расчет количества теплоты при свободной конвекции и при вынужденном
движении ( по своему варианту)
По окончанию работы результаты предъявить
преподавателю для просмотра и выставления оценки.
Практическая работа № 3
Тема : Расчет
высоты дымовой трубы
Цель:
1. Приобрести практические навыки при расчете высоты дымовой трубы
Оборудование: тетрадь,
ручка , карандаш, линейка
Выполнение работы
В
качестве основных параметров для подбора дымовой трубы выступают расчет высоты
и диаметр этого элемента.
Определяется
предварительная минимальная высота дымовой трубы (м).
Высота
устройства отвода дымы для котельной зависит от равенства значения силы
естественной тяги и сопротивления газов в трубе и газоотводных каналах. В
зависимости от сырья, из которого изготавливается это приспособление, некоторые
вычисления могут различаться. Поэтому приведем общий расчет высоты трубы, ее
можно найти по формуле H = √g. Подкоренная величина представляет собой сложное
математическое выражение, вследствие чего приведем нахождение g в несколько
этапов, для этого условно примем g = z×с, тогда z = (А×F×m×n×η(M(SO2)+5,88M(NO2)))/ПДК(SO2). Значение с
является кубическим корнем от отношения N/(V1×∆T),
где
А - принимается равным 200 (для Европы и некоторых регионов России (южнее 500
с. ш.));
F
- коэффициент для учета скорости осадка зольных вредных веществ, равный 1;
m
- показатель условий выхода дыма из трубы;
n
- тоже принимается равным 1;
m
= 1/(0,67+0,1×√f+0.34b, где b - кубический корень от f;
ПДК
(SO2) = 0,5 кг/м3;
N
- число одинаковых труб;
V1
- объем газов, образованных в результате горения;
∆T
- разница температур нагретого дыма и воздуха атмосферы;
Расчет
f проводят по этой формуле f = 1000(ῳ2×D)/(H2×∆T).
ῳ
- среднее значение скорости прохождения дыма по трубе;
D
- диаметр устья трубы.
D
= √4V/πῳ.
Самостоятельно выполнить задание: произвести расчет высоты дымовой трубы ( по
своему варианту)
По
окончанию работы результаты предъявить преподавателю для просмотра и
выставления оценки.
Практическая работа № 4
Тема : Расчет
времени нагрева тонкого и массивного тел при постоянной температуре печи.
Цель:
Освоение методики расчета времени нагрева тонкого и массивного тел при
постоянной температуре печи.
Оборудование: тетрадь,
ручка , справочник кузнеца.
Ход работы
Методика расчета
тонкой пластины и цилиндра:
Здесь критерий Фурье Fo выражается
формулами:
- для пластины
с толщиной 2s:
- для цилиндра
с радиусом R:
Tм0 -
начальная температура тела, °К.
Д. В. Будриным
показано, что для пластины толщиной 2s критерий
Фурье имеет значение:
Здесь ψ1 -
функция, зависящая от относительной температуры тела до нагрева (средней по
массе) y1 = Tм0/Tп и
от критерия И; ψ2 — функция относительной температуры (средней
по массе) в конце нагрева y2 = Tм/Tп, а
также от критерия И.
Значения функций ψ1 и
ψ2 определяются по вспомогательным графикам, приведенным на
рис. 5-11. Для длинного цилиндра критерий Фурье может быть найден по формуле:
В случае нагрева
длинной квадратной призмы ее можно заменить эквивалентным цилиндром, имеющим
диаметр на 9 - 10% более стороны квадрата.
Пример 5-3. Определить
время нагрева заготовки из низколегированной стали диаметром 500 мм, помещенной
в печь с постоянной температурой tм =
850 °C (Tц = 1123
°К). Средняя по массе температура металла в конце нагрева tм =
727 °С (Тм = 1000 °К).
Начальная температура
стали tм0 =
20 ˚С (Tм0 =
293 ˚К). Физические константы стали: λ = 35 вт/(м∙град); c =
0,71 кдж/кг∙град; ρ = 7860 кг/м3; a =
0,0225 м2∙ч. Приведенный коэффициент лучеиспускания Cп = 3,5
вт/(м2 ˚К4). Определяем критерий И:
Начальная относительная
температура металла:
Конечная
относительная температура металла:
По графику рис. 5-11б
находим значение функций:
ψ1 =
0,24 и ψ2 = 1,23.
Критерий Фурье по
формуле (5-69):
Время нагрева будет:
Значения наружной
температуры заготовки и температуры в центре определим приближенно.
Тепловой поток на
поверхности заготовки в конце нагрева будет:
Рис. 5-11.
Вспомогательные графики для расчета нагрева пластины (по Д. В. Будрину)
а - нагрев пластины;
б - нагрев цилиндра.
Самостоятельно
выполнить задание: Рассчитать время нагрева тонкого и массивного тел ( вал и
вкладыш) при постоянной температуре печи( по данным своего варианта)
По окончанию работы результаты
предъявить преподавателю для просмотра и выставления оценки.
Практическая
работа № 5
Тема : Составление
теплового баланса печи
Цель: Освоение
методики составления теплового баланса печи
Оборудование: тетрадь
для практических работ, ручка.
Ход работы
Тепловой баланс
рассчитывается с целью определения количестватоплива для горения в
топливных печах и мощности печи в электрических печах.
Приходная часть
теплового баланса топливных нагревательных и термических печей
включает четыре статьи
- тепло от
сжигания газообразного, жидкого или твёрдого топлива;
- физическое
тепло, вносимое воздухом, подогретым в рекуператорах и регенераторах;
- физическое
тепло, вносимое топливом, подогретым в рекуператорах и регенераторах;
- тепло
экзотермических реакций, кроме реакций горения топлива, определяемых
суммированием положительных тепловых эффектов реакций в результате окисления
поверхностных слоёв нагреваемого металла.
Расходные статьи
теплового баланса включают:
– полезное тепло
для нагрева заготовок;
– тепло, уносимое
уходящими продуктами сгорания;
– тепло от
химической неполноты сгорания топлива;
– тепло от
механической неполноты сгорания топлива;
– потери тепла
теплопроводностью через кладку;
– потери тепла
излучением через открытые окна печи;
– потери тепла
через зеркало расплавленной соли;
– тепло, уносимое
водой;
– тепло, идущее на
нагрев металлических приспособлений для крепления, укладки и транспортировки
заготовок в печи;
– тепло, аккумулированное
кладкой;
–тепло на нагрев
защитного газа;
– неучтённые
потери.
Работа каждой печи
характеризуется рядом показателей, наиболее важными из которых являются
температурный режим (калориметрическая температура горения топлива и
действительная температура печи), тепловой режим (коэффициент полезного
теплоиспользования и
коэффициент использования тепла ),
производительность (коэффициент полезного действия печи и рабочего
пространства) и удельный расход тепла. Результаты расчёта теплового баланса
представляют в виде таблицы 10.
Таблица 10
Тепловой баланс
печи с роликовым подом
Приход тепла
|
Расход тепла
|
Статья прихода
|
Мощность печи,
кВт
|
Мощность печи, %
|
Статья расхода
|
Мощность печи,
кВт
|
Мощность печи, %
|
|
1157,28
|
87,42
|
|
473,36
|
35,76
|
|
142,99
|
10,8
|
|
615,35
|
46,48
|
|
23,54
|
1,78
|
|
22,58
|
1,71
|
-
|
-
|
-
|
|
87,24
|
6,59
|
-
|
-
|
-
|
|
111,32
|
8,41
|
-
|
-
|
-
|
|
1,57
|
0,12
|
-
|
-
|
-
|
|
12,39
|
0,93
|
Всего
|
1323,81
|
|
Всего
|
1323,81
|
|
Тепловой
баланс электрических нагревательных печей сопротивления
проводится с целью определения мощности и теплотехнических показателей печи. В
дальнейшем по мощности печи, её геометрическим размерам, напряжению питающей
сети, начальной и конечной температурам нагреваемого металла проводят расчёт
нагревателей электропечей сопротивления.
Тепловой баланс
электрических нагревательных печей сопротивления, в отличие от топливных печей,
составляется только для расходной части тепла, которая вычисляется из формулы
где расходная
часть тепла, кВт;
мощность
печи, кВт;
общий
расход тепла, кВт;
коэффициент
запаса мощности, учитывающий возможность падения напряжения в сети против
номинального значения, увеличение сопротивления нагревателей с течением времени
(«старение» нагревателей и т.п.).
Для непрерывно
работающих печей ,
а для печей периодического действия – .
где полезное
тепло, идущее на нагрев металла, кВт;
сумма
потерь тепла: теплопроводностью через кладку, излу чением через открытые окна
печи, с охлаждающей водой, нагрев приспособлений (муфелей, проложек и др.) и
защитного газа, на аккумулирование кладкой, а также неучтённые потери кВт;
потери
тепла на короткие тепловые замыкания, кВт.
Потери тепла на
короткие тепловые замыкания можно определить
где потери
тепла теплопроводностью через кладку, кВт
Самостоятельно
выполнить задание : составить тепловой баланс методической печи
По
окончанию работы результаты предъявить преподавателю для просмотра и
выставления оценки.
ГБПОУ «Чебаркульский профессиональный техникум»
Методические указания
к выполнению
практических и лабораторных работ
по дисциплине ОП
0.6 Теплотехника
для специальности 150412 Обработка
металлов давлением
2016 г.
Оставьте свой комментарий
Авторизуйтесь, чтобы задавать вопросы.