Добавить материал и получить бесплатное свидетельство о публикации в СМИ
Эл. №ФС77-60625 от 20.01.2015
Инфоурок / Другое / Другие методич. материалы / Учебно-методическое пособие по расчету калибровки рабочего инструмента и формоизменения прокатной продукции

Учебно-методическое пособие по расчету калибровки рабочего инструмента и формоизменения прокатной продукции

  • Другое

Поделитесь материалом с коллегами:

hello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m115af24d.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m115af24d.gifhello_html_6df65e7f.gifhello_html_m55a8e81b.gifhello_html_m2dfea8fb.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m351a5e26.gifhello_html_247c1bf4.gifhello_html_39cc4928.gifhello_html_14bbba2.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_407b3cb3.gifhello_html_2393e3db.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_1669dbce.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m1988de2c.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_53f71d5d.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m6f0a9e56.gifhello_html_5668d768.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_47beb395.gifhello_html_76531e6f.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m27b9fd1d.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_4cee918e.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_7843cfeb.gifhello_html_7843cfeb.gifhello_html_7843cfeb.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2c1f9c1.gifhello_html_m14b8306c.gifhello_html_7fd7567f.gifhello_html_m2e6e5ed.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_73e2ed7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_407ccb08.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_420813cc.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m22c6dc2a.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m16185f60.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m16185f60.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_1bf092b8.gifhello_html_6180f244.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_1bf092b8.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_1bf092b8.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m70f6767f.gifhello_html_m70f6767f.gifhello_html_m70f6767f.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m351a5e26.gifhello_html_m14b8306c.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2e6e5ed.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_3231d50d.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_107774a1.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_47024db6.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_27ed755e.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_3a2b5160.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_107774a1.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_613deca.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_613deca.gifhello_html_613deca.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2e6e5ed.gifhello_html_m14b8306c.gifhello_html_4db513bc.gifhello_html_m351a5e26.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m71e6cf10.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_36353520.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_4f1f33d.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_2cafce3c.gifhello_html_2cafce3c.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m351a5e26.gifhello_html_1849e71e.gifhello_html_m5939e073.gifhello_html_m1fbd8315.gifhello_html_md06f05f.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_eb7020e.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_964059f.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_1e0d5894.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m60077cd2.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_633d7144.gifhello_html_633d7144.gifhello_html_633d7144.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m5f22d0e7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_72c4fba0.gifhello_html_m351a5e26.gifhello_html_1849e71e.gifhello_html_m1fbd8315.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m41f82ed2.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m4285f8b4.gifhello_html_m2b9c1c84.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m351a5e26.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_77d4eebf.gifhello_html_50bc9ca.gifhello_html_29623fbc.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m2a7690f7.gifhello_html_m3e22dafb.gifМинистерство образования и науки Челябинской области

ФГБОУ СПО (ССУЗ) «Южно-Уральский многопрофильный колледж»
















Учебно-методическое пособие

по расчету калибровки рабочего инструмента и формоизменения прокатной продукции

для специальности 22.02.05 «Обработка металлов давлением»


























Челябинск


ОДОБРЕНО

Цикловой методической комиссией


________ Г.В. Карузнова





УТВЕРЖДЕНО

Зам. директора по ИиИ

________ И.Н. Тихнова




Автор: Валько Д.В., преподаватель спец.дисциплин колледжа












Аннотация

Пособие составлено в соответствии с Федеральным законом № 273-ФЗ от 29.12.2012 «Об образовании в Российской Федерации», приказом Министерства образования и науки Российской Федерации № 656 от 24 ноября 2009 г. «Об утверждении федерального государственного образовательного стандарта среднего профессионального образования по специальности 150412 Обработка металлов давлением», приказом Министерства образования и науки Российской Федерации № 359 от 21 апреля 2014 г. «Об утверждении федерального государственного образовательного стандарта среднего профессионального образования по специальности 22.02.05 Обработка металлов давлением».

В пособии рассмотрены основные системы калибров и соответствующие алгоритмы по расчету формоизменения и калибровки прокатных валков. Изложены особенности основных систем калибров, даны примеры расчета системы ящичных калибров и полосовой стали.

Данное учебно-методическое пособие предназначено для студентов, обучающихся по специальности «Обработка металлов давлением» и, в рамках представленных лабораторно-практических работ, способствует формированию следующих профессиональных компетенций (в соответствии с ФГОС СПО):

ПК 3.4. Рассчитывать показатели и коэффициенты деформации обработки металлов давлением.

ПК 3.5. Рассчитывать калибровку рабочего инструмента и формоизменение выпускаемой продукции.

ПК 3.9. Применять типовые методики расчета параметров обработки металлов давлением.

Настоящее пособие предназначено поможет студентами при выполнении лабораторных и практических работ по разделам междисциплинарного курса «Обжимно-заготовочное производство», «Сортопрокатное производство», «Производство катанки», а также при подготовке курсового и дипломного проектов по данной специальности.

СОДЕРЖАНИЕ



  1. Характеристика системы ящичных калибров 5

  2. Алгоритм расчета ящичных калибров 6

  3. Пример расчета ящичных калибров 10

  4. Характеристика системы ромб-квадрат 16

  5. Алгоритм расчета системы ромб-квадрат 17

  6. Характеристика системы овал-квадрат 21

  7. Алгоритм расчета системы овал – квадрат 22

  8. Характеристика системы шестиугольник- квадрат 26

  9. Алгоритм расчета системы шестиугольник-квадрат 27

  10. Характеристика системы овал-круг 31

  11. Алгоритм расчета системы овал-круг 32

  12. Характеристика системы овал-ребровой овал 36

  13. Алгоритм расчета системы овал-ребровой овал 37

  14. Характеристика расчета полосовой стали 41

  15. Алгоритм расчета полосовой стали 43

  16. Пример расчета полосовой стали 48









ПРИНЯТЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Геометрия раската и калибра

характерный размер заданного профиля, мм;

hello_html_m1813ab43.gifвысота и ширина раската и калибра, мм;

hello_html_1b99c22d.gifширина дна калибра, мм;

hello_html_m69086db5.gifрадиусы закруглений углов раската и в калибре, мм;

hello_html_m58576334.gifуглы для построения калибра, град, рад;

hello_html_ce3b7fc.gifсоотношение осевых размеров раската;

hello_html_1050ebd0.gifплощадь калибра и поперечного сечения раската, мм2;

hello_html_m6fcfd213.gifвысота боковой внешней зоны (притупление раската), мм;

hello_html_1d5ef39d.gifкоэффициент простора для уширения в калибре;

hello_html_aeaca53.gifкоэффициент формы калибра;

hello_html_m79d894bc.gifкоэффициент формы поперечного сечения раската;

hello_html_585f85c.gifзазор между валками, мм.

Очаг деформации и параметры формоизменения

катающий радиус, мм;

hello_html_9eb1963.gif- обжатие металла, мм;

hello_html_m20f4a217.gifотносительное обжатие;

hello_html_ac519bc.gifуширение металла, мм;

коэффициент обжатия;

hello_html_7233e67b.gifкоэффициент уширения;

hello_html_787b8a64.gifкоэффициент вытяжки;

hello_html_7d2f00d8.gif- коэффициент общей вытяжки;

коэффициент средней вытяжки;

hello_html_7ab73972.gifкоэффициент общей вытяжки в системе калибров;

коэффициент заполнения калибра;

длина проекции дуги контакта металла с валками, мм;

площадь проекции поверхности контакта металла, мм2;

hello_html_695bfd0f.gifугол захвата металла, град;

hello_html_m9d4131d.gifнейтральный угол калибра, рад.

Энергосиловые параметры

hello_html_m261c8cc.gifкоэффициент трения;

hello_html_32eabde0.gifкоэффициент, учитывающий материал валков;

hello_html_m185f2124.gifкоэффициент, учитывающий материал прокатываемого раската;

hello_html_m72c163.gifкоэффициент, учитывающий влияние скорости прокатки;

hello_html_443248c0.gifчастота вращения валков, об/мин;

hello_html_m5f0004a4.gifскорость деформации, hello_html_m49bf4188.gif;

hello_html_m79d894bc.gifскорость прокатки, м/с;

T температура металла перед входом в валки, °С;

σ сопротивление металла деформации, МПа;

hello_html_m2bfabc16.gifкоэффициент напряжённого состояния;

среднее давление металла на валки, МПа;

hello_html_m5b9b30f8.gifусилие прокатки, кН;

hello_html_1d5ef39d.gifкоэффициент плеча приложенного равнодействующей;

hello_html_233d5bf8.gifплечо приложенное равнодействующей усилия прокатки, мм;

hello_html_7307c34.gifкоэффициент опережения металла;

hello_html_m1fd67f5d.gifмомент прокатки, кН∙м.

Температура металла

G масса раската, кг;

Ф поверхность излучения раската, мм2;

D приведённый диаметр поперечного сечения раската, мм;

L длина пути раската, м;

T температура, °С;

T изменение температуры, °С;

t время охлаждения раската, с;

K коэффициент теплоотдачи, ккал/(ч∙м2∙°С);

Re – критерий Рейнольдса;

Nu – критерий Нусельта;

коэффициент теплопроводности воздуха, ккал/(м∙ч∙°С);

N – кинематический коэффициент вязкости воздуха, м2/ч;

c – теплоемкость металла, ккал/(кг∙°С);

p – удельный вес металла, кг/м3;

ε – коэффициент излучения;

ζ – степень черноты металла;

hello_html_m3dcbd49a.gifпостоянная излучения абсолютно черного тела, ккал/(м2∙К∙ч);

hello_html_m58576334.gifфункция угла атаки;

ω – скорость потока омывающей среды относительно раската, м/с.

Линейные размеры на стане

D – диаметр, мм;

hello_html_6408cb4f.gifдлинна бочки валка, мм;

hello_html_42677ed4.gifдлинна шейки валка, мм;

L – расстояние от оси прокатных валков до оси кантующих роликов, мм, а также расстояние между осями валков смежных рабочих клетей, м;

S – расстояние между осями линий стана, м;

α – угол скручивания при кантовке, град.

Технико-экономические показатели

G – масса раската, т;

g – доля профилеразмера в общем объёме производства (по массе);

П – производительность, т/ч;

Т – такт прокатки, с;

ВГ – коэффициент выхода годного;

hello_html_52136426.gifплановое число суток на ремонты;

hello_html_6d99b121.gifфактическое число часов работы в году;

текущие простои, ч.













































ХАРАКТЕРИСТИКА

СИСТЕМЫ ЯЩИЧНЫХ КАЛИБРОВ


Система ящичных калибров применяется при прокатке на блюмингах, заготовочных станах, в черновых клетях сортовых станов


Достоинства системы:


  1. Равномерное обжатие по всей ширине раската;

  2. Хорошее удаление окалины;

  3. Возможность из одного и того же калибра, путем перемещения верхнего валка, получить раскат разных размеров; перемещение валков позволяет так же в широких пределах изменять коэффициент вытяжки или производить в одном и том же калибре несколько пропусков, что используется при прокатке на блюмингах;

  4. Относительно небольшая (по сравнению с другими системами калибров) глубина ручья;

  5. Большие углы захвата.

Недостатки системы:


  1. Невозможность получить геометрически правильный квадрат или прямоугольник из-за значительного выпуска калибра, по этой причине их не используют в качестве чистовых.



R r


S hk





Дв bд

bк

Рисунок 1. Ящичный калибр

Таблица 1


t˚ C

900

1000

1100

1200

( 1+ α t )

1,011

1,012

1,013

1,0135







АЛГОРИТМ

РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ЯЩИЧНЫХ КАЛИБРОВ


Исходные данные:

Размеры исходного профиля: сторона квадрата – а0, мм, длина - 0, мм, диаметр валков клети – ДВ, мм, температура начала и конца прокатки – t0,˚С tn˚С, материал валков – сталь (чугун), коэффициент формоизменения - Кф = 1, размеры получаемого профиля – ап ,мм, п, мм.

900 900

l0bд2bдn-1bдn

bд1

R

a0 F0 h1 F1 h2 F2 S Fn-1 Fn

bk1 bk2 bkn-1 bkn


Рисунок 2. Система ящичных калибров


1. Определяем размеры исходной заготовки и готового профиля в горячем состоянии и площади поперечного сечения.


а0 гор = а0 хол ( 1+ α t)

an гор = а п хол (1+ α t)


где (1+ α t)- эмпирический коэффициент, учитывающий усадку профиля при охлаждении выбирается согласно таблице 1, в соответствии с температурой, для исходной заготовки это температура начала прокатки, а для получаемого профиля это температура конца прокатки.

F0 = a 0 гор2 – 0,86 R02

F n = a n гор2 – 0,86 R n2


где Rn = 0,2 a – радиус закругления квадратной заготовки

2. Определяем общую и среднюю вытяжки. Калибры разбиваем на пары.

hello_html_m44cd01be.gif

hello_html_292c636.gif


где n-количество пар

В процессе расчета вытяжки по проходам корректируем (уменьшаем или увеличиваем), так чтобы произведение всех вытяжек равнялось общей λ общ.


3. Расчет первой пары калибров. Определяем площади поперечного сечения, катающий диаметр и размеры раската в первом и втором калибрах


F 2 = hello_html_203d7ef3.gif


F 1 =hello_html_7231555f.gif

где Кb– коэффициент учитывающий уширение

hello_html_md807eb0.gif



где Дк1 катающий диаметр первого калибра


hello_html_3cbbac50.gif

где S- зазор между валками

hello_html_m2065bc10.gif

hello_html_6a0abf63.gif

где β 2 – коэффициент уширения во втором калибре первой пары


hello_html_m471a9b60.gif


hello_html_m5d13731d.gif


где икоэффициенты формы поперечного сечения раската


hello_html_181dcb4d.gif

для квадратной заготовки h = b = a

 = 0,985

Аналогично рассчитываем следующую пару калибров с 3 пункта за исходную заготовку (нулевую) принимается раскат второго калибра.


4. Определяем абсолютное обжатие ∆ h ( по приведенным формулам), абсолютное уширение ∆ b, корректируем вытяжку λ, определяем длину раската ℓ, катающий диаметр ( в не рассчитанных калибрах), угол захвата α . по всем проходам согласно формул, с учетом кантовок

hello_html_4aa7cf8a.gif

b n = hello_html_m2a98ea2c.gifhello_html_ee844f3.gif

где f – коэффициент трения:

- f = 1,05 - 0,0005* t – для стальных валков

- f = 0,8* ( 1,05 - 0,0005*t ˚) – для чугунных валков

hello_html_m141651a1.gif

n= n-1 n


hello_html_m59d76d9c.gif

5. Определяем размеры калибров, согласно формулам

h k = h n , b д = (0,95…1,0)*b n

п = 8˚…20˚

b k = b д + ( h k - S)* tg

S = ( 0,008…0,02)* ДВ

R = ( 0,1…0,15) h k

r = (0,8 … 1,0) R

h n b n – размеры раската в рассчитываемом калибре

Полученные при расчетах данные заносим в таблицу и по рассчитанным размерам строим калибры

Таблица 2 Результаты расчета калибровки ящичных калибров


№ калибра, его форма

F

мм2


λ

Размеры раската, мм

Размеры калибра, мм

h


мм

b


мм

α


град

Д к,,


мм

a

h

b

h к

bk

bд

R

r

Заготовка
















1.Ящичный прямоуг.
















Кантовка
















2 Ящичный квадрат
















3 Ящичный прямоуг.
















Кантовка
















4 Ящичный квадрат

















РАСЧЕТ

СИСТЕМЫ ЯЩИЧНЫХ КАЛИБРОВ


Исходные данные:

Размеры исходного профиля: сторона квадрата – а0 = 170 мм, длина - 0 = 10 м, диаметр валков клети – ДВ= 900 мм, температура начала и конца прокатки – t0,˚= 1200˚С tn˚С= 1180˚С материал валков – сталь, коэффициент формоизменения - Кф = 1, размеры получаемого профиля – ап = 120мм. Количество проходов = 4


1. Определяем размеры исходной заготовки и готового профиля в горячем состоянии и площади поперечного сечения.


а0 гор = а0 хол ( 1+ α t)

где - (1+αt)=1,0135

а 0 гор = 170 * 1,0135= 172,3мм

а n гор = 120 * 1,0135 = 121,6 мм

F0 = a 0 гор2 – 0,86* R02


F0 = (172,3)2 – 0,85 ( 0,2 *170)2 = 27905,8 мм2

F4 = (121.6)2 – 0,85 ( 0,2 * 120)2 = 13904,6 мм2

2. Определяем общую и среднюю вытяжки. Калибры разбиваем на 2 пары.

hello_html_m290ed6db.gif

hello_html_m35053d11.gif

hello_html_m54a7a184.gif


3. Расчет первой пары калибров. Определяем площади поперечного сечения, катающий диаметр и размеры раската в первом и втором калибрах


hello_html_3bc54ec7.gif

hello_html_m145b7776.gif


Определяем катающий диаметр


Дк 1 = ДВ – (hello_html_1c3a2cb1.gif) + S

Дк 1 = 900 – (hello_html_m29165e14.gif) + 7,2 = 745,2 мм


hello_html_m412c8787.gif

hello_html_m6c0b55d8.gif

hello_html_m5a204adf.gif

hello_html_m243eb26.gif

где β 2 – коэффициент уширения во втором калибре первой пары

β 2 = 0,915* λ ср0,749 *( hello_html_8473ff.gif)-0,048

β 2 = 0,915* (1,4)0,749* (hello_html_mf6dc546.gif)-0,048 = 1,14

h 1 = hello_html_m32c56a36.gif= 123.9 мм

hello_html_m4a8ace98.gif


hello_html_m158451f5.gif

= 0,985

hello_html_a4d0e8.gif

Рассчитываем вторую пару:

Дк 2 = ДВ F 2 / b2 + S = 900 – 19932,7 / 141.2 + 7.2 = 766 мм



hello_html_m238647a7.gif


hello_html_3db7094f.gif2


hello_html_m375d8bd6.gif

hello_html_1a98ce20.gif

hello_html_b31a384.gif = 1



hello_html_m592ddfe6.gif


hello_html_m52d03682.gif


4. Определяем абсолютное обжатие ∆ h ( по приведенным формулам), абсолютное уширение ∆ b, корректируем вытяжку λ, определяем длину раската ℓ, катающий диаметр ( в не рассчитанных калибрах), угол захвата α . по всем проходам согласно формул, с учетом кантовок.

hello_html_376b735f.gif

hello_html_215e193e.gif

hello_html_m4e4d026f.gif

hello_html_m3d81a1a6.gif


hello_html_m58f179cb.gif

hello_html_2f99cc0f.gif


b n = hello_html_m3b4b81c.gifhello_html_m2f3873.gif

где f – коэффициент трения:

  • f =1,05–0,0005 t=1,05–0,0005*1200=0,45



hello_html_93bd51c.gif

hello_html_m361b0057.gif

hello_html_5abf2b90.gif

hello_html_m5c3de53b.gif


hello_html_m1eb5b4f1.gif

hello_html_4d2fe1a4.gif

hello_html_m75cee5e5.gif

hello_html_65bc5cbf.gif

hello_html_2f7e674f.gif

n = ℓ n-1* λ n

1 = 10*1,20 =12 м

2 = 12*1,17 + 14м

3 = 14*1,22 =17,1м

4 = 17,1*1,18 = 20,2м

hello_html_m20d3954a.gif

hello_html_76fde68b.gif

hello_html_45d07ca4.gif

hello_html_m861b0cb.gif

hello_html_53801a66.gif

5. Определяем размеры калибров, согласно формулам

h k = h n

n = 8˚…20˚

S = ( 0,008…0,02) ДВ

r = (0,8 … 1,0) R

b д = (0,95…1,0)b n

b k = b д + ( h k - S) tg

R = ( 0,1…0,15) h k


1 калибр

h k1 = 123,9мм

b д1 = 0,95х195,7 = 185,9 мм

˚

b к 1 = 185,9 + ( 123,9 – 7,2) * 0,17= 205,7 мм

R 1 = 0,1 * 123,9 = 12,4˚

r 1 = 0,9*12,4 =11,2

S = 900 * 0.008 = 7,2мм


2 калибр

h к 2 = 141,2 мм

b д 2 = 0,95*141,2 =134,14мм

b к 2 = 134,14 + (141,2 – 7,2) х 0,17 = 156,9мм

R 2 = 0,1 * 141,2 = 14,1˚

r 2 = 0,9 * 14,1=12,7˚


3 калибр

hк 3 = 107,6мм

b д 3 = 1 х 153,5 = 153,5мм

b к 3 = 153,5 + ( 107,6 – 7,2)х 0,17 = 170,6 мм

R3 = 10,7˚

r 3 = 10,7˚


4 калибр

hк 4 = 121,6 мм

bд 4 = 121,6 мм

b к 4 = 121,6 + (121,6 – 7,2) * 0,17 = 141,0мм

R 4 = 12,1˚

r 4 = 12,1˚

Полученные при расчетах данные заносим в таблицу и по рассчитанным размерам строим калибры.




ТАБЛИЦА 1. Результаты расчета ящичных калибров



№ калибра и его форма

Площадь

F, мм2



λ

Размеры раската

Размеры калибра


h

мм


b

мм


Д к

мм


α

град

а, мм

h, мм

b , мм

ℓ, м

h к, мм

bд, мм

b к, мм

R

град

r

град





заготовка

27905,8


172,3

172,3

172,3

10










1 ящик прямоуг

23250,0

1,2


123,9

195,7

12

123,9

185,9

205,7

12,4

11,2

48,4

12,9

745,2

20,65

Кантовка

-

-

-

195,7

123,9

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

2 ящик квадр.

19932,7

1,17

141,2

141,2

141,2

14

141,2

134,1

156,9

14,1

12,7

54,5

12,6

746,0

21,6

3 ящик прямоуг

16379,9

1,22


1о7,6

153,5

17,1

107,6

153,5

170,6

10,7

10,7

33,6

11,0

800,5

16,6

Кантовка

-

-

-

153.5

107,6

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

4 ящик квадр. К

13904,6

1,18

121,6

121,6

121,6

20,2

121,6

121,6

141,0

12,1

12,1

31,9

9,24


792,6

16,3












ХАРАКТЕРИСТИКА

СИСТЕМЫ КАЛИБРОВ РОМБ – КВАДРАТ


Система калибров, в которой чередуются калибры ромбической и квадратной формы, применяется в качестве вытяжной, а также для получения чистового квадрата профиля.

Эта система используется на непрерывно-заготовочных станах для прокатки заготовок со стороной 60…150мм, на сортовых станах в черновых клетях в качестве вытяжной системы, в чистовых клетях для прокатки геометрически правильных квадратов.

Система ромб-квадрат чаще всего комбинируется с системой ящичных калибров или калибрами системы овал-квадрат.

Достоинства системы:


  1. Возможности получения геометрически правильных квадратов с острыми или закругленными углами;

  2. Возможность получения квадратов из заготовок нескольких размеров из промежуточных квадратных калибров;

  3. Достаточно хорошая устойчивость раската в калибре;

  4. Возможность применения достаточных вытяжек;

  5. Форма калибра предупреждает образование трещин и рванин на границах проката.


Недостатки системы:


  1. Неравномерная деформация по ширине раската;

  2. Большая глубина ручья, что ведет к ослаблению валка;

  3. Значительная разница в катающих диаметрах, а следовательно и в окружных скоростях по ширине калибра и более быстрый его износ;

  4. Необходимо удерживать раскат при задаче в валки;

  5. Обжатие металла происходит только в двух взаимно перпендикулярных направлениях, в результате углы охлаждаются быстрее основной массы металла.



R r R

а Н

Н S h k S h k

 

b k b k

В В

Рисунок 3. Ромбический и квадратный калибры

АЛГОРИТМ

РАСЧЕТА СИСТЕМЫ РОМБ- КВАДРАТ

Исходные данные:

Размеры исходного профиля: сторона квадрата – а0, мм, длина - 0, мм, диаметр валков клети – ДВ, мм, температура начала и конца прокатки – t0,˚С tn˚С, материал валков – сталь (чугун), коэффициент формоизменения - Кф = 1, размеры получаемого профиля – ап ,мм,.

l0 450 900 900



F0

F2 hn-1

Fn-1 an hn

а0 h1 F1 a2 Fn



b1 b2 bn-1 bn

Рисунок 4. Система калибров ромб-квадрат


1. Определяем размеры исходной заготовки и готового профиля в горячем состоянии и площади поперечного сечения.


а0 гор = а0 хол *( 1+ α t)

an гор = а п хол *(1+ α t)


где (1+ α t)- эмпирический коэффициент, учитывающий усадку профиля при охлаждении выбирается согласно таблице 2, в соответствии с температурой, для исходной заготовки это температура начала прокатки, а для получаемого профиля это температура конца прокатки.

F0 = a 0 гор2 – 0,86 R02

F n = a n гор 2– 0,86 R n2


где Rn = 0,2 a – радиус закругления квадратной заготовки


2. Определяем общую и среднюю вытяжки. Калибры разбиваем на пары.

hello_html_46d7cd00.gif

hello_html_1867657a.gif

где nколичество пар

В процессе расчета вытяжки по проходам корректируем (уменьшаем или увеличиваем), так чтобы произведение всех вытяжек равнялось общей λ общ.


3. Расчет первой пары калибров. Определяем площади поперечного сечения, катающий диаметр и размеры раската в первом и втором калибрах


hello_html_m76eb6a56.gif

hello_html_m7852781.gif

где Кb – коэффициент учитывающий уширение

hello_html_763a56d2.gif


где Дк1 катающий диаметр первого калибра


hello_html_m1ccedbd3.gif

где S- зазор между валками


hello_html_59d95f82.gif

h 2 = b 2 = 1,414*а2 – 0,823*R2

при задаче в ромб исходная заготовка кантуется на 45˚, ее размеры после кантовки

h'0 = b0 = 1,414*а 0–0,828*R0

hello_html_9392534.gif

где β 2 – коэффициент уширения во втором калибре первой пары


hello_html_m55888bfe.gif

hello_html_20dd308a.gif

где коэффициенты формы поперечного сечения раската


hello_html_3fbfd37f.gif

для квадратной заготовки h = b = a

 = 0,558

hello_html_m70d066f.gif


Аналогично рассчитываем следующую пару калибров с 3 пункта за исходную заготовку (нулевую) принимается квадрат первой пары


4. Определяем абсолютное обжатие ∆ h ( по приведенным формулам), абсолютное уширение ∆ b, корректируем вытяжку λ, определяем длину раската ℓ, катающий диаметр ( в неопределенных калибрах), угол захвата α по всем проходам по формулам, с учетом кантовок.

hello_html_7381a18b.gif

b n = hello_html_m586b4e64.gifhello_html_327ca5c2.gif


где f – коэффициент трения:

f = 1,05 – 0,0005 t для стальных валков

f = 0,8 ( 1,05 – 0,0005t˚) – для чугунных валков

hello_html_m1eb5b4f1.gif

n = ℓ n-1 n

hello_html_6bf2b2f2.gif

5. Определяем размеры калибров, согласно формулам

- РОМБ


h k = h n

hello_html_49228b97.gif

S = ( 0,008…0,02)*ДВ

R k = hello_html_m74ec56a6.gif;

tghello_html_733db58d.gif

В = Н*tghello_html_m148df0d0.gif

b k = B – S*tg β/2

r k = (0,5 … 1,0)*R


- КВАДРАТ


h k = h n

a k =hello_html_57fa8cbb.gif

hello_html_c2d0fc1.gif

H = B = hello_html_m78dcdec1.gif*ak

tghello_html_733db58d.gif

S = (0,008…0,02)*Д В

b k = B – S

r k = (0,8…1,0)*R


Fn, h n b n – размеры раската в рассчитываемом калибре

Полученные при расчетах данные заносим в таблицу 1 и по рассчитанным размерам строим калибры


Таблица 1. Результаты расчета



№ калибра, его форма

F

мм2


Λ

Размеры раската, мм

Размеры калибра, мм

h


мм

b


мм

α


град

Д к,,


мм

a

h

b

h к

bk

H

B

R

r





Заготовка

















Кантовка на 45град

















1 ромб

















Кантовка

















2 квадрат

















3 ромб

















кантовка

















квадрат


















Таблица 2


t˚ C

900

1000

1100

1200

( 1+ α t )

1,011

1.012

1,013

1,0135







ХАРАКТЕРИСТИКА

СИСТЕМЫ КАЛИБРОВ ОВАЛ- КВАДРАТ


Система овал- квадрат нашла широкое применение на средне-, мелкосортных и проволочных станах.


Достоинства системы;


  1. Высокая вытяжная способность (в овале до 2,0, в квадрате до 1,8), что позволяет поддерживать высокую температуру раската, уменьшить число пропусков и снизить расход энергии

  2. Применение овальных калибров и кантовка квадратного раската на 45 градусов, обеспечивают обновление углов раската, что способствует равномерному распределению температуры по всему сечению раската;

  3. Чередование кантовки на 45 и 90 градусов обеспечивает обжатие в четырех направлениях, что благоприятно влияет на структуру металла;

  4. Овальные калибры имеют относительно небольшую глубину ручья;

  5. Достаточно хорошая устойчивость раскатов в калибрах, что упрощает настройку стана.

Недостатки системы:


  1. Неравномерное распределение деформации по ширине овального калибра, что приводит к увеличению напряжения в металле, быстрому износу валков и увеличению расхода энергии;

  2. Значительная разница коэффициентов вытяжки в овальных и квадратных калибрах. Что приводит к неравномерному износу валков (овальные калибры изнашиваются быстрее квадратных), что создает дополнительные затруднения при эксплуатации.




r

S R R r

h k h k S a H




b k b k


B B



Рисунок 5. Калибры овал и квадрат


АЛГОРИТМ

РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОВАЛ- КВАДРАТ


Исходные данные:

Размеры исходного профиля: сторона квадрата – а0, мм, длина - 0, мм, диаметр валков клети – ДВ, мм, температура начала и конца прокатки – t0,˚С tn˚С, материал валков – сталь (чугун), размеры получаемого профиля – ап ,мм,.

l0 900 450 900

a2

h2 hn

a0 F0 h1 F1 F2 hn-1 Fn-1 an



b1 b2 bn-1 bn


Рисунок 6. Система калибров овал –квадрат


1. Определяем размеры исходной заготовки и готового профиля в горячем состоянии и площади поперечного сечения.


а0 гор = а0 хол ( 1+ α t)

an гор = аn хол (1+ α t)


где (1+ α t)- эмпирический коэффициент, учитывающий усадку профиля при охлаждении выбирается согласно таблице 2, в соответствии с температурой, для исходной заготовки это температура начала прокатки, а для получаемого профиля это температура конца прокатки.

F0 = a 0 гор 2– 0,86 R02

Fn = a n гор 2 – 0,86 R n2


где Rn = 0,2 a – радиус закругления квадратной заготовки

2. Определяем общую и среднюю вытяжки. Калибры разбиваем на пары.

hello_html_m2afa52b3.gif

hello_html_m4adf4080.gif


где nколичество пар

В процессе расчета вытяжки по проходам корректируем (уменьшаем или увеличиваем), так чтобы произведение всех вытяжек равнялось общей λ общ при распределении вытяжек необходимо учитывать что λ ов > λ кв


3. Расчет первой пары калибров. Определяем площади поперечного сечения, катающий диаметр и размеры раската в первом и втором калибрах


hello_html_67d2809a.gif


hello_html_47226618.gif

где Кb – коэффициент учитывающий уширение

hello_html_247c243f.gif

где Дк1- катающий диаметр первого калибра


hello_html_m716a50bd.gif

где S- зазор между валками


а 2 =hello_html_m4883dece.gif

R 2 = (0,008…01)*a2

h 2 = b2 = 1,414*а2 – 0,823*R2


К ф – коэффициент формоизменения

hello_html_592246e.gif

где hello_html_5d27c24d.gif– относительное притупление овала, принимается в пределах 0,15…0,35

В зависимости от стороны квадрата, в который задается овал, наибольшее значение соответствует стороне квадрата 10мм , наименьшее квадратам со стороной больше 50мм

hello_html_9392534.gif

где β2 – коэффициент уширения во втором калибре первой пары

hello_html_mee9757f.gif

hello_html_7ee1924c.gif

Аналогично рассчитываем следующую пару калибров с 3 пункта за исходную заготовку (нулевую) принимается квадрат первой пары.

4. Определяем абсолютное обжатие ∆ h ( по приведенным формулам), абсолютное уширение ∆ b, корректируем вытяжку λ, определяем длину раската ℓ, катающий диаметр ( в неопределенных калибрах), угол захвата α . по всем проходам по формулам, с учетом кантовок.

hello_html_m69963712.gif

hello_html_m59f07b3c.gif

где f – коэффициент трения:

- f = 1,05 – 0,0005 t для стальных валков

- f = 0,8 ( 1,05 – 0,0005t ˚) – для чугунных валков

hello_html_m9683f5.gif

n = ℓ n-1 n

hello_html_49a8633f.gif

5. Определяем размеры калибров, согласно формулам

h k = h n

hello_html_2320b504.gif

S = (0,008…0,02)*ДВ

r k = (0,1 … 0,4)*R


b k = 2*hello_html_d3e352a.gif

hello_html_m16b8f55e.gif

hello_html_24b28eb6.gif

- КВАДРАТ

h k = h n

a k =hello_html_m5371a484.gif

hello_html_46a8190d.gif



H = B = hello_html_6f5cf4b0.gifak

hello_html_39f50507.gif

S = (0,008…0,02)*Д В

b k = B – S

r k = (0,8…1,0)*R

h n b n – размеры раската в рассчитываемом калибре

Полученные при расчетах данные заносим в таблицу 1 и по рассчитанным размерам строим калибры

Таблица 1 Расчет результатов



№ калибра, его форма

F

мм2


Λ

Размеры раската, мм

Размеры калибра, мм

h


мм

b


мм

α


град

Д к,,


мм

a

h

b

h к

bk

Н

В

R

r





Заготовка

















1 овал

















Кантовка

















2 квадрат

















Кантовка 45˚

















3. овал

















Кантовка

















квадрат


















Таблица 2


t˚ C

900

1000

1100

1200

( 1+ α t )

1,011

1.012

1,013

1,0135



















ХАРАКТЕРИСТИКА

СИСТЕМЫ КАЛИБРОВ ШЕСТИУГОЛЬНИК – КВАДРАТ


Система шестиугольник квадрат часто применяется при переходе от ящичных калибров к системам калибров ромб – квадрат и овал – квадрат.

Данная система широко применяется в обжимных и и черновых клетях сортовых станов. Система шестиугольник квадрат обеспечивает стабильную работу и может при необходимости заменить систему овал – квадрат на мелкосортных и проволочных станах. Необходимым условием для надежной работы системы, является применение высоких вытяжек, ( 1,30…1,60).

Эта система практически не имеет недостатков.


Достоинства системы:


  1. Равномерное обжатие раската по всей его ширине;

  2. Небольшое давление металла на валки и меньший износ валков;

  3. Хорошая устойчивость раската при захвате металла;

  4. Устойчивое положение раската в валках, сравнительно простая конструкция и настройка проводок, что значительно упрощает конструкцию привалковой арматуры и увеличивает срок ее службы;

  5. небольшая глубина ручьев калибров;

  6. Равномерное распределение коэффициентов вытяжек между шестиугольником и квадратом.



b д


R

R h k

r h k r a Н

S


b k

b k B



Рисунок 7. Калибры шестиугольник – квадрат






АЛГОРИТМ

РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ШЕСТИУГОЛЬНИК- КВАДРАТ


Исходные данные:

Размеры исходного профиля: сторона квадрата – а0, мм, длина - 0, мм, диаметр валков клети – ДВ, мм, температура начала и конца прокатки – t0,˚С tn˚С, материал валков – сталь (чугун), размеры получаемого профиля – ап ,мм.

l0 900 450 900

a2 an

h2

a0 h1 Fn hn

F1 F2 F3 hn-1 Fn-1



b1 b2 bn-1 bn


Рисунок 8. Система калибров шестиугольник –квадрат


1. Определяем размеры исходной заготовки и готового профиля в горячем состоянии и площади поперечного сечения.


а0 гор = а0 хол *( 1+ α t)

an гор = аn хол *(1+ α t)


где (1+ α t)- эмпирический коэффициент, учитывающий усадку профиля при охлаждении выбирается согласно таблице 2, (дана в других системах) в соответствии с температурой, для исходной заготовки это температура начала прокатки, а для получаемого профиля это температура конца прокатки.

F0 = a 0 гор 2– 0,86 R02

F n = a n гор 2– 0,86 R n2


где Rn = 0,2 a – радиус закругления квадратной заготовки


2. Определяем общую и среднюю вытяжки. Калибры разбиваем на пары.

hello_html_m2afa52b3.gif

hello_html_m1b6f3fed.gif

где nколичество пар

В процессе расчета вытяжки по проходам корректируем (уменьшаем или увеличиваем), так чтобы произведение всех вытяжек равнялось общей λ общ.


3. Расчет первой пары калибров. Определяем площади поперечного сечения, катающий диаметр и размеры раската в первом и втором калибрах

hello_html_47226618.gif

hello_html_67d2809a.gif

где Кb – коэффициент учитывающий уширение



hello_html_8f8cb7f.gif

где Дк1 катающий диаметр первого калибра

hello_html_266a9b7a.gif

где S- зазор между валками

Кф – коэффициент формоизменения

hello_html_2e17fba0.gif

Отношение hello_html_m520b8170.gif принимается в пределах 0,3…0,4


а2 = hello_html_247f11cf.gif


R2 = (0,008…01)a 2

h2 = b2 = 1,414* а2 – 0,823*R2


hello_html_m2db4cda5.gif

где fкоэффициент трения, зависящий от материала валков

f = 1,05 – 0,0005 t˚ - для стальных валков

f = 0,8 (1,05 – 0,0005 t˚) – для чугунных валков

t˚ - температура раската

b1 = b0 *β2

где β 2 – коэффициент уширения во втором калибре первой пары

hello_html_m62398d52.gif

Аналогично рассчитываем следующую пару калибров с 3 пункта за исходную заготовку (нулевую) принимается квадрат первой пары

4. Определяем абсолютное обжатие ∆ h ( по приведенным формулам), абсолютное уширение ∆ b, корректируем вытяжку λ, определяем длину раската ℓ, катающий диаметр ( в неопределенных калибрах), угол захвата α . по всем проходам по формулам, с учетом кантовок.


hello_html_m7f93ed3c.gif

hello_html_224d44cb.gif



hello_html_m7ae15af7.gif

n = ℓ n-1 *λ n


hello_html_mb0d163.gif


5. Определяем размеры калибров, согласно формулам

- ШеСТИУГОЛЬНИК


hk = hn

bk = bд+(h k–S)*tg

R=(0,1…0,15)*hk


bд=(0,95…1,0)*bn

˚

S=( 0,008…0,02)*ДВ

rk=(0,8 … 0,1)*R

- КВАДРАТ


hk = hn

hello_html_6223eb1f.gif

S = (0,008…0,02) *Д В

rk = (0,8…1,0) *R

hello_html_3535a7cb.gif

H = B = hello_html_m24d254eb.gifak

hello_html_m317e2d49.gif

bk = B – S

h n b n – размеры раската в рассчитываемом калибре

Полученные при расчетах данные заносим в таблицу 1 и по рассчитанным размерам строим калибры









Таблица 1 Результаты расчета


№ калибра, его форма

F

мм2


Λ

Размеры раската, мм

Размеры калибра, мм

h


мм

b


мм

α


град

Д к,,


мм

a

h

b

h к

bk

B

H

R

r

Заготовка

















1.Шестиуг

















Кантовка

















2 квадрат

















Кантовка 45

















3 шестиуг

















кантовка

















4 квадрат







































ХАРАКТЕРИСТИКА

СИСТЕМЫ КАЛИБРОВ ОВАЛ – КРУГ


Система овал – круг может применяться в качестве вытяжной, (в том числе и для металлов с пониженной пластичностью) в черновых, промежуточных и чистовых клетях, средне-, мелкосортных и проволочных станах, а также в качестве в качестве чистовой системы на всех типах станов.

Особенно широко данная система применяется на непрерывных мелкосортных и проволочных станах с чередованием вертикальных и горизонтальных клетей, а также исключает скручивание раската при кантовке.


Достоинства системы;


  1. Форма калибров обеспечивает плавный переход от одного профиля поперечного сечения в другой с наименьшим напряжением;

  2. Отсутствие острых углов обеспечивает равномерное остывание раската, хорошее удаление окалины и предотвращает образование трещин при прокатке;

  3. Возможность получение круглых профилей без промежуточных калибров.


Недостатки системы:


  1. Относительно низкая вытяжка, что требует увеличение проходов;

  2. Неравномерность деформации по ширине калибров;

  3. Овальный раскат незначительно устойчив в круглом калибре, что требует плотной установки и тщательной настройки привалковой арматуры для его удержания;

  4. Круглые калибры склонны к образованию дефекта в виде уса при незначительном переполнении.




hk r

R r

S S d

m



bk dk

B



Рисунок 9. Калибры овал и круг


АЛГОРИТМ

РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОВАЛ- КРУГ

Исходные данные:

Размеры исходного профиля: сторона квадрата – а0, мм, длина - 0, мм, диаметр валков клети – ДВ, мм, температура начала и конца прокатки – t0,˚С tn˚С, материал валков – сталь (чугун), размеры получаемого профиля –d п ,мм,.

l0 900

900

S r r

a0 F0 h2 R m F2 Fn-1

F1 hn-1 Fn


b2 b2 bn-1 bn


Рисунок 10. Система калибров шестиугольник –квадрат



1. Определяем размеры исходной заготовки и готового профиля в горячем состоянии и площади поперечного сечения.


а0 гор = а0 хол*( 1+ α t)

dn гор = dn хол*(1+ α t)


где (1+ α t)- эмпирический коэффициент, учитывающий усадку профиля при охлаждении выбирается согласно таблице 2, в соответствии с температурой, для исходной заготовки это температура начала прокатки, а для получаемого профиля это температура конца прокатки.

F0 = a 0 гор 2 – 0,86 R02

F n = 0,785* d 2n гор


где Rn = 0,2 a – радиус закругления квадратной заготовки

2. Определяем общую и среднюю вытяжки. Калибры разбиваем на пары.

hello_html_1ccdb019.gif

hello_html_m1b6f3fed.gif

где nколичество пар


В процессе расчета вытяжки по проходам корректируем (уменьшаем или увеличиваем), так чтобы произведение всех вытяжек равнялось общей λ общ


3. Расчет первой пары калибров. Определяем площади поперечного сечения, катающий диаметр и размеры раската в первом и втором калибрах

hello_html_67d2809a.gif

hello_html_47226618.gif

где Кb – коэффициент учитывающий уширение

где Дк1 катающий диаметр первого калибра

hello_html_m50c5b3a.gif

hello_html_266a9b7a.gif

где S- зазор между валками

hello_html_31be94f9.gif

К ф – коэффициент формоизменения

hello_html_m34868346.gif

где hello_html_5d27c24d.gif- относительное притупление овала, принимается в пределах 0,15…0,35

в зависимости от диаметра круга, в который задается овал, наибольшее значение соответствует диаметру 10мм , наименьшее квадрату диаметром больше 50мм

hello_html_9392534.gif

где β 2 – коэффициент уширения во втором калибре первой пары

hello_html_m4276abf7.gif

hello_html_m7db70495.gif

Аналогично рассчитываем следующую пару калибров с 3 пункта за исходную заготовку (нулевую) принимается круг первой пары ( в формулы вместо а, ставим d)

4. Определяем абсолютное обжатие ∆ h ( по приведенным формулам), абсолютное уширение ∆ b, корректируем вытяжку λ, определяем длину раската ℓ, катающий диаметр ( в неопределенных калибрах), угол захвата α . по всем проходам по формулам, с учетом кантовок

hello_html_m44333db3.gif

hello_html_3c80d232.gif


hello_html_m231e6e1a.gif

где f – коэффициент трения:

- f = 1,05 – 0,0005 t – для стальных валков

- f = 0,8 ( 1,05 – 0,0005t ˚) – для чугунных валков


hello_html_m2cc9d590.gif

n = ℓ n-1 *λ n

hello_html_m43a6b803.gif


5. Определяем размеры калибров, согласно формулам

- ОВАЛ

hk = hn

hello_html_m1ac7d781.gif

S = ( 0,008…0,02)*ДВ


r k = (0,1 … 0,4)*R

hello_html_m1a6069a1.gif

hello_html_m44670805.gif

hello_html_19da4554.gif



- КРУГ


hello_html_m42caecf8.gif

r k=1,0…5,0

dk= d + (0,3…0,8)

S= (0,005…0,01)*ДВ


h n b n F n – размеры раската в рассчитываемом калибре

Полученные при расчетах данные заносим в таблицу 1 и по рассчитанным размерам строим калибры





Таблица 1 Результаты расчета



№ калибра, его форма

F

мм2


Λ

Размеры раската, мм

Размеры калибра, мм

h


мм

b


мм

α


град

Д к,,


мм

a

h

b

h к

bk

B

H

R

r





Заготовка

















1. овал

















Кантовка

















2. круг

















3.овал

















Кантовка

















4 круг


































Таблица 2


t˚ C

900

1000

1100

1200

(1+ α t )

1,011

1,012

1,013

1,0135





















ХАРАКТЕРИСТИКА

СИСТЕМЫ КАЛИБРОВ ОВАЛ- РЕБРОВОЙ ОВАЛ


Наиболее широкое применение данная система получила на непрерывных станах, поскольку позволяет исключить кантовку раската между чередующимися клетями с горизонтальными и вертикальными валками, которая неизбежна в других системах.

В системе достигаются средние по величине вытяжки (1,25…1,45)


Достоинства системы:


  1. Равномерная деформация по ширине овального калибра при прокатки ребровой овальной полосы;

  2. Хорошее качество поверхности раската, в связи с чем может быть

  3. использована при прокатке сталей для холодной высадки;

  4. Устойчивость раската в калибрах;

  5. Плавный переход одной формы в другую позволяет прокатывать стали со слабыми пластическими свойствами.


Недостатки системы:


  1. Малые вытяжки требуют установку дополнительных клетей, чем увеличивают парк валков;

  2. Глубокий врез в валки ребрового овала, ослабевает прочность валка и ускоряет износ калибра;

  3. Вследствие разности скоростей поверхности валка по высоте калибра, увеличивает расход энергии.


b k




R/

R R r

r

m

S h k S h k



b k

B



Рисунок 11. Калибры овал и ребровой овал


АЛГОРИТМ

РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОВАЛ- РЕБРОВОЙ ОВАЛ


Исходные данные:

Размеры исходного профиля: сторона квадрата – а0, мм, длина - 0, мм, диаметр валков клети – ДВ, мм, температура начала и конца прокатки – t0,˚С tn˚С, материал валков – сталь (чугун), размеры получаемого профиля – b n , h n мм.

900 900 900

R R

R R R

а0F0h1F1F2hn-1Fn-1hn

Fn

b1bn-1

bn

b2

Рисунок 12. Система калибров овал - ребровой овал



1. Определяем размеры исходной заготовки и готового профиля в горячем состоянии и площади поперечного сечения, (для расчета площади конечный ребровой овал принимаем как круг).


а0 гор = а0 хол ( 1+ α t)

b n гор = b п хол (1+ α t)

h n гор = h n хол (1+α t )


где (1+ α t)- эмпирический коэффициент, учитывающий усадку профиля при охлаждении, выбирается согласно таблице 2, в соответствии с температурой, для исходной заготовки это температура начала прокатки, а для получаемого профиля это температура конца прокатки.


F0 = a 0 гор 2 – 0,86 R02

F n = 0,703*h n гор *b n гор


где Rn = 0,2 a – радиус закругления квадратной заготовки

2. Определяем общую и среднюю вытяжки. Калибры разбиваем на пары.

hello_html_m2afa52b3.gif

hello_html_m1b6f3fed.gif

где nколичество пар

В процессе расчета вытяжки по проходам корректируем (уменьшаем или увеличиваем), так чтобы произведение всех вытяжек ровнялось общей вытяжки


3. Расчет первой пары калибров. Определяем площади поперечного сечения, катающий диаметр и размеры раската в первом и втором калибрах


hello_html_457d5c60.gif

hello_html_7f7ef460.gif

где Кb– коэффициент учитывающий уширение

hello_html_8f8cb7f.gif

где Дк1 катающий диаметр первого калибра

hello_html_75185075.gif

где S- зазор между валками

задаемся отношением для ребрового овала hello_html_m520b8170.gif= 1,15…1,40

hello_html_m59a1b26e.gif

h2 = (1,15…1,40)*b2

К ф – коэффициент формоизменения

hello_html_m5f8e29a1.gif

гдеhello_html_m3130c2eb.gif– относительное притупление овала, принимается в пределах 0,15…0,35

в зависимости от размеров ребрового овала в который задается овал,(чем больше размеры ребрового овала тем меньшее значение отношения)

hello_html_6ee64b9f.gif

где β 2 – коэффициент уширения во втором калибре первой пары

hello_html_m267c5c68.gif

hello_html_7ee1924c.gif

Аналогично рассчитываем следующую пару калибров с 3 пункта за исходную заготовку (нулевую) принимается ребровой овал первой пары

4. Определяем абсолютное обжатие ∆ h ( по приведенным формулам), абсолютное уширение ∆ b, корректируем вытяжку λ, определяем длину раската ℓ, катающий диаметр ( в неопределенных калибрах), угол захвата α . по всем проходам по формулам, с учетом кантовок.


hello_html_m2831afaf.gifhello_html_m49dd4198.gif



hello_html_m231e6e1a.gif

где f – коэффициент трения:

- f = 1,05 – 0,0005 t – для стальных валков

- f = 0,8 ( 1,05 – 0,0005t ˚) – для чугунных валков

hello_html_m2cc9d590.gif

n = ℓ n-1n


hello_html_49a8633f.gif


5. Определяем размеры калибров, согласно формулам

- ОВАЛ

hk = hn

hello_html_2b6f12a5.gif

S = ( 0,008…0,02)* Д В

hello_html_m6d8d71f9.gif

hello_html_m1a6069a1.gif

hello_html_m44670805.gif

r k = (0,1 … 0,4)*R



- РЕБРОВОЙ ОВАЛ

h k = h n

a k = b k / h k

S = (0,008…0,02) *Д В

r k = 1,0…5,0


R = hello_html_2b9dcaba.gif

b k = (1,05…1,1) *b n

R′ = (0,2…0,4) b k


h n b n F n – размеры раската в рассчитываемом калибре

Полученные при расчетах данные заносим в таблицу 1 и по рассчитанным размерам строим калибры

Таблица 1 Результаты расчета



№ калибра, его форма

F

мм2


Λ

Размеры раската, мм

Размеры калибра, мм

h


мм

b


мм

α


град

Д к,,


мм

a

h

b

h к

bk

H

B

R

r





Заготовка

















1. овал

















Кантовка

















2. р. овал

















кантовка

















3 овал

















Кантовка

















4. р. овал


















Таблица 2


t˚ C

900

1000

1100

1200

( 1+ α t )

1,011

1.012

1,013

1,0135


КАЛИБРОВКА ПОЛОСОВОЙ СТАЛИ


К полосовой стали относятся профили прямоугольного сечения со слегка притупленными краями. Размеры профилей, входящих в эту группу, составляет: ширина b=12÷ 200 мм, толщина h = 4÷ 60 мм. Наибольшее применение находят полосы толщиной до 18 мм.

Кроме полос основного сортамента, имеются и некоторые разновидности полосовой стали: рессоры гладкая, двояковогнутая и желобочная, полосы штрипсовая и гаечная лента, лемешная сталь, автообод, обручка.


Существует несколько способов прокатки полосы основного сортамента.


  1. Прокатка на ступенчатых валках производится на станах трио. При этом способе длина бочки валков разделена на участки пропорциональные максимальной ширине прокатываемой полосы. Участки растачиваются по диаметру, таким образом, чтобы в каждом проходе обеспечивалась высотная деформация заготовки до получения конечной толщины.


Недостатки данного способа:

- не возможность получения точного профиля по ширине, так как различные меняющиеся факторы сопутствующие процессу прокатки, вызывают различную величину уширения по проходам;

- узкий диапазон прокатываемых полос по ширине и особенно по толщине. Чтобы получить профиль иной ширины, чем предусмотрено, каждый раз требуется иметь особую исходную заготовку;

- возникновение неудовлетворительной формы боковых кромок у прокатываемой полосы, в связи с отсутствием проходов, в которых обрабатывались бы кромки, полоса получается различной ширины по длине и с непрямоугольным очертанием боковых граней.


  1. Прокатка в закрытых калибрах со стесненным уширением дает возможность получит полосы различной толщины с обработанными кромками.


Недостатки данного способа:

- невозможно изменить ширину полосы, которая зависит от ширины калибра для данного комплекта валков;

- использование калибров с малым выпуском и наличие стесненного уширения ускоряет износ боковых стенок ручьев, способствует защемлению полосы в них;

- увеличивается расход энергии на деформацию металла.

  1. Прокатка на современных станах. Современные станы можно разделить на три группы:


а) с последовательным расположением клетей, когда металл во время прокатки находится только в одной из них;


б) с последовательным расположением клетей и с наличием непрерывных групп (в том числе полунепрерывные с линейным расположением части клетей);


в) станы непрерывной прокатки.


Для всех способов прокатки на современных станах характерны несколько ребровых проходов (калибров) после каждых трех – четырех проходов в валках с гладкой бочкой.

Общей закономерностью является прокатка в последнем ребровом калибре по ходу прокатки в валках предчистовой клети. Для полос тонких и широких, когда необходимо иметь хорошо обработанные кромки при больших суммарных обжатиях, производят два ребровых обжатия перед проходом в чистовой клети.



bK



β

R

S

h K







Рисунок 13. Ребровой калибр















АЛГОРИТМ

РАСЧЕТА ПОЛОСОВОЙ СТАЛИ


Исходные данные:

Размеры исходной заготовки h0 ,мм, b0 , мм, 0, мм диаметр валков ДВ, мм, температура прокатки t˚C , размеры готового профиля hp+1 мм bр+1, мм



р′ р

р′ - 1 р′ +1 р – 1 р + 1


Рисунок 14. Калибровка полосовой стали



  1. Определяем размеры исходной заготовки и готовой полосы в горячем состоянии

h0 гор = h0 хол *(1+α t)

b0 гор = b0 хол *(1+α t)

h p+1 гор = h p+1 хол *(1+α t)

bp+1 гор = b p+1 хол * (1+ α t)

где (1 + α t ) эмпирический коэффициент выбирается в зависимости от температуры, согласно таблицы 2

  1. Определяем общий коэффициент деформации по толщине полосы


hello_html_m2850fe38.gif

1. Определяем максимальное обжатие

hello_html_15558400.gif

где fкоэффициент трения

f = 1,05 – 0,0005t˚ - для стальных валков

f = 0,8 (1,05 – 0,0005t˚) – для чугунных валков


2. Определение толщины полосы и коэффициентов деформации на гладкой бочке (до ребрового калибра р′) в соответствии с формулами


h1= h0- ∆h max

h2 = h1 - ∆h max так до р′ - 1 включительно

hello_html_497f633d.gif hello_html_7a12a5d7.gif и т.д.


  1. Намечаем коэффициенты деформации во всех гладких бочках, так чтобы их произведение равнялось η общ

η 1 * η 2 …η р′ -1 * η р′ +1 р -1 р+1 = η общ


  1. Определяем толщину полосы, абсолютное обжатие и абсолютное уширение на всех гладких бочках c учетом намеченных коэффициентов деформации

hello_html_6ab3c20b.gif

hello_html_a0cb15c.gif

hello_html_6eec29cb.gif

hello_html_m73847ab2.gif

hello_html_5ea87bae.gif


h1 = h 0- h 1

h2 = h 1- h2

hello_html_m154b745.gif

hello_html_4a45be19.gif

h p+1 = hp-1 - h p+1


hello_html_5ed704d4.gif


  1. Определяем суммарное обжатие в ребровых калибрах


h p + ∆h p = b 0b n + ∑ ∆b

где ∑ ∆b = ∆b 1 + ∆b 2 +…∆bp′ -1 +∆bp′ + 1 +∆bp -1 +∆b p+ 1

b p = ∆ b p = 0

так как прокатка в ребровых калибрах без уширения


Суммарное абсолютное обжатие делится между ребровыми калибрами не поровну h p< ∆h p


  1. Определяем ширину гладких бочек и высоту ребровых калибров


b1 = b0 + ∆b1

b2 = b1 + ∆b2

h p= b p′ -1 - ∆h p

b p′ = h p-1

b p′ +1 = h p′ +∆b p′ +1

b p-1 = b p′ +1 +∆b p′ -1

h p = b p-1 - ∆h p

7. Определяем площадь поперечного сечения, катающий диаметр, вытяжку, длину раската и угол захвата по всем проходам с учетом кантовок согласно формулам


F n = h n *b n

hello_html_m9683f5.gif

n = λ n *n-1

hello_html_m7598c58c.gif

где S = 0,01Д В зазор между валками

hello_html_49a8633f.gif


8 Определяем размеры ребрового калибра


h K = h n

tg β = 0,05 ÷ 0,1

R = 5 ÷ 15

b K = (0,98 ÷ 1,05) *b n

S = 0,5 ÷ 1,0

где h n b n размеры профиля, задаваемого в калибр



Результаты расчета заносим в таблицу 1











ТАБЛИЦА 1


Калибр


F мм2



λ

η

Размеры заготовки

Размеры калибра

h

мм

b

мм

Д к

α

град

h мм

b мм

м

h k мм

b k мм

R град





Заготовка

29584,0



172,0

172,0

6,0








1 гл. бочка

23628,0

1,25

1,3

132,0

179,0

7,5




40,0

7,0

370,5

26,6

2 гл. бочка

17130,8

1,38

1,46

90,4

189,5

10,35




41,6

10,5

412,1

25,7

3 гл. бочка К

11392,8

1,50

1,6

56,4

202,0

15,53




34,0

12,5

442,1

22,4

4 ребров. калибр К

9351,12

1,22

1,22

165,8

56,4

18,94

165,8

59,22

5,0

36,2

-

336,7

26,5

5 гл. бочка

6326,22

1,40

1,55

36,4

173,8

26,52




20,0

8,0

466,1

16,7

6 гл. бочка

4677,4

1,35

1,4

26,0

179,9

35,8




10,4

6,1

476,5

11,9

7 гл. бочка К

3680,0

1,27

1,3

20,0

184,0

45,46




16,0

4,1

481,5

14,7

8 ребров

калибр К

3180,0

1,16

1,16

159,0

20,0

52,74

159,0

20,4

5,0

25,0

-

349,5

21,6

9 гл. бочка

2608,2

1,22

1,25

16,2

162,0

64,32




3,9

3,0

486,4

7,2

Таблица 2


t˚ C

900

1000

1100

1200

( 1+ α t )

1,011

1.012

1,013

1,0135

РАСЧЕТ ПОЛОСОВОЙ СТАЛИ


Исходные данные:

Размеры исходной заготовки h0 = 170 мм, b0 =170 мм, 0 = 6,0м диаметр валков ДВ= 500 мм, температура прокатки t 0˚C = 1250˚С, t˚ 9 = 950˚C материал валков – сталь размеры готового профиля h 9 = 16 мм b 9 = 160, мм


8

4

1 2 3 5 6 7 9



Рисунок 15. Калибровка полосовой стали



1. Определяем размеры исходной заготовки и готовой полосы в горячем состоянии согласно формулам

h гор = h хол (1+α t)

b гор = bхол (1+α t)

h 0 гор = 170 *1,0135 = 172

b 0 гор = 170 * 1,0135 = 172

h 9 гор = 16 * 1,012 = 16,2

b 9 гор = 160 * 1,012 = 162


2. Определяем общий коэффициент деформации по толщине полосы



hello_html_m74c2bcd3.gif

hello_html_m3a9c27ea.gif

3. Определяем максимальное обжатие


hello_html_4499d866.gif

f = 1,05 – 0,0005t˚ - для стальных валков

f = 1,05–0,0005*1250=0,43

hello_html_m2f98abdb.gif


4. Определение толщины полосы и коэффициентов деформации на гладкой бочке (до ребрового калибра 4) в соответствии с формулами

h 1= h0- ∆h max

h 1 = 172 – 42 = 130

h 2 = 130 – 42 = 88

h 3 = 88 – 42 = 46

hello_html_m12d400c3.gif


hello_html_m564aa990.gif= 1,32 принимаем 1,3

hello_html_m16d54790.gif= 1,48 принимаем 1,46

hello_html_m45bf14db.gif= 1,91 принимаем 1,6


5. Намечаем коэффициенты деформации во всех гладких бочках, так чтобы их произведение равнялось η общ

η5=1,55, η 6=1,4, η 7 = 1,3, η 9 = 1,25

η 1 η 2 η 3 η 5 η 6 η 7 η 9 = η общ

1,3 * 1,46 * 1,6 * 1,55 * 1,4 * 1,3 * 1,25 = 10,6


6. Определяем толщину полосы, абсолютное обжатие и абсолютное уширение на всех гладких бочках c учетом намеченных коэффициентов деформации согласно формулам

hello_html_685b6b47.gif

hello_html_m260c8d0a.gif

hello_html_m462fddc1.gif

hello_html_m6ffbc3d4.gif

hello_html_1eb20b05.gif

hello_html_m1ceab672.gif

hello_html_m55c92a5f.gif


h1 = h 0- h 1

h 1 = 172 – 132 = 40

h 2 = 132 – 90,4 = 41,6

h 3 = 90,4 – 56,4 = 34

h 5 = 34 – 26 = 20

h 6 = 36,4 – 26 = 10,4

h 7 = 26 – 20 = 6

h 9 = 20 – 16,1 = 3,9

hello_html_m435f9968.gif


hello_html_78ccbc6b.gif



hello_html_36d0b70.gif

hello_html_m7011ea43.gif

hello_html_m97d917b.gif

hello_html_395e9e4c.gif

hello_html_52f28173.gif

hello_html_1d90f831.gif

hello_html_1f09446d.gif

7. Определяем суммарное обжатие в ребровых калибрах

h 4 + ∆h 8 = b 0b 9 + ∑ ∆b

h 4 + ∆h 8 = 172- 162+ 7+10,5+12,5+8+6,1+4,1+3 = 61,2

b p = ∆ b p = 0

так как прокатка в ребровых калибрах без уширения


Суммарное абсолютное обжатие делится между ребровыми калибрами не поровну ∆h 4< ∆h 8 принимаем ∆h 4=36,2, ∆h 8 = 25,0


8. Определяем ширину гладких бочек и высоту ребровых калибров согласно формулам

b 1 = b 0 + ∆b1

b 1 = 172 + 7 = 179

b 2 = 179 +10,5 = 189,5

b 3 = 189,5 +12,5 = 202

b 4 = h 3 = 56,4

b 5 = h 4 +∆b 5

b 5 = 165,8+ 8 = 173,8

b 6 = 173,8 + 6,1 = 179,9

b 7 = 179,9 + 4,1 = 184

b 8 = h 7 = 20


h 4 = b 3 - ∆h 4

h4 = 202 – 36,2 = 165,8

hello_html_m6bb6d808.gifhello_html_338ddbcd.gif

h 8 = 184- 25 = 159

hello_html_m754558ec.gifhello_html_14b375a2.gif

b 9 = 159 + 3 = 162


9. Определяем площадь поперечного сечения, катающий диаметр, вытяжку, длину раската и угол захвата по всем проходам с учетом кантовок согласно формулам

F n = h n * b n

F 0 = 172 * 172 = 29584,0

F 1= 132 * 179 = 23628,0

F 2 = 90,4 * 189.5 = 17130,8

F 3 = 56,4 * 202 = 11392,8

F4 = 165,8 * 56,4 = 9351,12

F 5 = 36,4 * 173,8 = 6326,32

F6 = 26* 179,9 = 4677,4

F 7 = 20 * 184 = 3680,0

F8 = 159 * 20 = 3180,0

F9 = 162 * 16,2 = 2608,2

n = λ nn-1

1 = 6,0 * 1,25 = 7,5

2 = 7,5 * 1,38 =10,35

3 = 10,35 * 1,5 = 15,53

4 = 15,35 * 1,22 = 18,94

5 = 18,94 * 1,4 = 26,52

6 = 26,54 * 1,35 =35,80

7 = 35,80 * 1,27 = 45,46

8 = 45,46 * 1,16 = 52,74

9 = 52,74 * 1,22 = 64,34

λ n = hello_html_m7792da89.gif

hello_html_me14f66d.gif

hello_html_m1f33c802.gif

hello_html_6f89d58f.gif

hello_html_4a10a5ae.gif

hello_html_243f9e7.gif

hello_html_6db265b6.gif

hello_html_22781daa.gif

hello_html_maffd1ac.gif

hello_html_216a5d9e.gif


hello_html_133c4fe3.gif

hello_html_m3526ef33.gif

hello_html_695dbe38.gif

hello_html_78889330.gif

hello_html_55401755.gif

hello_html_m286c6b76.gif

hello_html_425e35f9.gif

hello_html_6aafba49.gif

hello_html_6b15142d.gif

hello_html_m4783a512.gif

hello_html_22fb96e7.gif

hello_html_56968288.gif

hello_html_51191229.gif

hello_html_m491e8dc.gif

hello_html_5e7254d0.gif

hello_html_m5844b83b.gif

hello_html_m10ce154f.gif

hello_html_67264d1.gif

hello_html_5ea0d8b8.gif

hello_html_1bfc82ba.gif


10 Определяем размеры ребровых калибров

h K = h n

tg β = 0,05 ÷ 0,1

b K = (0.98 ÷ 1,05) *b

S = (0,5 ÷ 1,0)*ДВ

R = 5 ÷ 15


где h n b n размеры профиля, задаваемого в калибр


h K 4 = 165,8

tg β = 0, 067

β = 3,7˚

R = 5

h K 8 = 159

tg β = 0,1

R = 5

bK 4 = 1,05 * 56,4 = 59,22

S = 0,5x 500 = 2,5

b K 8 = 1,02 * 20 = 20,4

β = 7,3˚

S = 0,5 * 500 = 2,5

Результаты расчета заносим в таблицу 1















ТАБЛИЦА 1


Калибр

F мм2

λ

η

Размеры заготовки

Размеры калибра

h

мм

b

мм

Д к

α

град

h мм

b мм

м

h k мм

b k мм

R град





Заготовка

29584,0



172,0

172,0

6,0








1 гл. бочка

23628,0

1,25

1,3

132,0

179,0

7,5




40,0

7,0

370,5

26,6

2 гл. бочка

17130,8

1,38

1,46

90,4

189,5

10,35




41,6

10,5

412,1

25,7

3 гл. бочка К

11392,8

1,50

1,6

56,4

202,0

15,53




34,0

12,5

442,1

22,4

4 ребров. калибр К

9351,12

1,22

1,22

165,8

56,4

18,94

165,8

59,22

5,0

36,2

-

336,7

26,5

5 гл. бочка

6326,22

1,40

1,55

36,4

173,8

26,52




20,0

8,0

466,1

16,7

6 гл. бочка

4677,4

1,35

1,4

26,0

179,9

35,8




10,4

6,1

476,5

11,9

7 гл. бочка К

3680,0

1,27

1,3

20,0

184,0

45,46




16,0

4,1

481,5

14,7

8 ребров

калибр К

3180,0

1,16

1,16

159,0

20,0

52,74

159,0

20,4

5,0

25,0

-

349,5

21,6

9 гл. бочка

2608,2

1,22

1,25

16,2

162,0

64,32




3,9

3,0

486,4

7,2


Выберите курс повышения квалификации со скидкой 50%:

Краткое описание документа:

В пособии рассмотрены основные системы калибров и соответствующие алгоритмы по расчету формоизменения и калибровки прокатных валков. Изложены особенности основных систем калибров, даны примеры расчета системы ящичных калибров и полосовой стали.

Пособие составлено в соответствии с Федеральным законом № 273-ФЗ от 29.12.2012 «Об образовании в Российской Федерации», приказом Министерства образования и науки Российской Федерации № 656 от 24 ноября 2009 г. «Об утверждении федерального государственного образовательного стандарта среднего профессионального образования по специальности 150412 Обработка металлов давлением», приказом Министерства образования и науки Российской Федерации № 359 от 21 апреля 2014 г. «Об утверждении федерального государственного образовательного стандарта среднего профессионального образования по специальности 22.02.05 Обработка металлов давлением».

Автор
Дата добавления 07.05.2015
Раздел Другое
Подраздел Другие методич. материалы
Просмотров620
Номер материала 269448
Получить свидетельство о публикации
Похожие материалы

Включите уведомления прямо сейчас и мы сразу сообщим Вам о важных новостях. Не волнуйтесь, мы будем отправлять только самое главное.
Специальное предложение
Вверх