МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ РАСЧЕТНОЙ И ГРАФИЧЕСКОЙ ЧАСТИ РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНОГО РАЗДЕЛА ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТА Специальность08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений» для студентов очного и заочного отделения

Скачать материал

Министерство сельского хозяйства и продовольствия Самарской области

государственное бюджетное профессиональное образовательное учреждение

«Безенчукский аграрный техникум»

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ

РАСЧЕТНОЙ И ГРАФИЧЕСКОЙ ЧАСТИ

РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНОГО РАЗДЕЛА ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТА

Специальность08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений»

для студентов очного и заочного отделения

технический профиль (базовая подготовка)

УГС 08.00.00 Техника и технологии строительства

Безенчук

Автор: Смирнова Надежда Владимировна, преподаватель ГБПОУ БАТ . – 41 с.

Данное пособие предназначено для выполнения дипломного проекта строительных специальностей среднего профессионального учебного заведения. В настоящем пособии представлены методические рекомендации по выполнению расчета, опалубочных и арматурных чертежей в соответствии с требованиями ГОСТов ЕСКД и СПДС. Данное учебно-методическое пособие поможет студентам при выполнении расчетно-конструктивного раздела дипломного проекта.

Рецензент: Клычкова Галина Львовна, преподаватель ГБПОУ БАТ.

	СОДЕРЖАНИЕ:	стр.
1	Аннотация	4
2	Методика выполнения раздела	5
2.1	Общие положения	5
2.2	Состав раздела	5
2.3	Оформление раздела	6
3	Алгоритм расчета многопустотной плиты перекрытия	7
4	Алгоритм расчета несущей оконной перемычки	9
5	Алгоритм расчета подушки ленточного фундамента	11
6	Пример расчета пустотной плиты покрытия ПК 42.15	13
7	Пример расчета несущей оконной перемычки	16
8	Пример расчета пустотной плиты перекрытия ПК 60.12	19
9	Пример расчета подушки ленточного фундамента	22
10	Список использованной литературы	25
11	Приложения	26
11.1	Нормативно-справочные таблицы	27
11.2	Примеры оформления графической части раздела	32

1. Аннотация

Данные методические рекомендации разработаны с целью оказания помощи студентам в выполнении курсового и дипломного проекта по специальности 08.02.01 Строительство и эксплуатация зданий и сооружений по теме 2.1 Проектирование строительных конструкций и оснований ПМ.01 Участие в проектировании зданий и сооружений МДК. 01.01. Проектирование зданий и сооружений.

В методических рекомендациях излагается методика проектирования изгибаемых железобетонных конструкций (плит покрытия, несущих оконных перемычек, подушки ленточных фундаментов). В них приводятся примеры выполнения расчета, необходимый нормативно-справочный материал.

2. Методика выполнения раздела

2.1 Общие положения

Цель курсового и дипломного проектирования – получение обучающимися практического опыта, овладение профессиональными (ПК) и общими (ОП) компетенциями в части выполнения расчетов и конструирования несущих железобетонных строительных конструкций, а также в чтении рабочих чертежей.

Работу над проектом рекомендуется начинать по мере накопления необходимых для проектирования знаний. В процессе проектирования отдельных конструкций следует стремиться к обеспечению технологичности их изготовления и экономичности принимаемых проектных решений.

2.2 Состав раздела.

В состав раздела входят графическая часть (рабочий чертеж проектируемых железобетонных конструкций) и текстовая часть (пояснительная записка).

Для расчета и конструирования руководитель дипломного проекта рекомендует конструкцию: плита покрытия, несущая оконная перемычка над окном 1-го этажа, плита междуэтажного перекрытия или фундаментная подушка под среднюю стену

Графическая часть проекта разрабатывается в виде рабочего чертежа проектируемых конструкций, который должен содержать:

- расчетные схемы проектируемых конструкций (М 1:100);

- опалубочные чертежи проектируемых конструкций (М 1:10, 1:20, 1:40, 1:50);

- арматурные чертежи (М 1:10, 1:20, 1:40, 1:50);

- чертежи арматурных изделий – каркасы и сетки (М 1:10, 1:20, 1:40, 1:50);

- детали (М 1:10);

- спецификацию арматуры по элементам;

- необходимые текстовые пояснения по чертежу.

Содержание и структура пояснительной записки зависят от вида проектируемых конструкций. Применительно к проектированию изгибаемых элементов записка должна содержать следующие разделы:

- данные для проектирования;

- сбор нагрузок;

- определение внутренних усилий (статический расчет);

- определение площади сечения рабочей арматуры и краткие указания по конструированию.

При проектировании ленточного фундамента записка должна содержать разделы:

- данные для проектирования;

- сбор нагрузок;

-определение необходимой ширины подошвы ленточного фундамента;

- определение реактивного отпора грунта и изгибающего момента в консольной части подушки);

- определение площади сечения рабочей арматуры и краткие указания по конструированию.

2.3 Оформление раздела.

Графическая часть.

Графическая часть проекта выполняется на одном листе формата А2 (594×420). При выполнении чертежей необходимо руководствоваться требования к оформлению чертежей единой системы конструкторской документации (ЕСКД).

Чертежи проекта выполняются в компьютерном варианте. Лист должен быть обрамлен рамкой, отстоящей от левого края листа на 20мм, а от прочих краев – на 5мм. В правом нижнем углу вычерчивается форма основной надписи.

Изображения должны отстоять от линий рамки и основной надписи на 15-20мм. Расстояния между изображениями должны быть такими, чтобы между ними нельзя было расположить одно из них, но не менее 20-25мм.

Размерные линии следует располагать от изображений, а также друг от друга на расстоянии не менее 10-15мм. Линейные размеры на чертежах указывать в мм.

Текстовая часть (пояснительная записка)

Пояснительная записка к проекту напечатана на компьютере шрифтом Times New Roman №14 на одной стороне листа писчей бумаги стандартного формата А4 (297×210). Ориентировочный объем раздела 5-10 страниц. Страницы должны быть пронумерованы и сброшюрованы, с правой стороны оставляются поля шириной 30-40мм.

Текст записки следует сопровождать необходимыми схемами грузовых площадей и расчетными схемами строительных конструкций.

В общем случае расчет проектируемых элементов должен быть представлен в следующей последовательности:

1. исходные данные для расчетов;

2. определение расчетного пролета элемента (для конструкций, работающих на изгиб);

3. сбор нагрузок на элемент;

4. статический расчет элементов и определение действующих усилий;

5. конструктивный расчет конструкций по первой группе предельных состояний.

3. Алгоритм расчета многопустотной плиты перекрытия:

1. В соответствии с конструктивными требованиями назначается класс бетона плиты, класс рабочей и конструктивной арматуры. Для заданных материалов по таблицам СН и П 2.03.01 – 84^* «Бетонные и железобетонные конструкции» устанавливаются расчетное сопротивление бетона на сжатие R_b с учетом коэффициента условий работы бетона R_b· γ_b₂, расчетное сопротивление бетона на растяжение R_btс учетом коэффициента условий работы бетона R_bt· γ_b₂, а также расчетное сопротивление рабочей арматуры на растяжение R_s в зависимости от класса рабочей арматуры и расчетное сопротивление арматуры хомутов R_sw_.

2. Определяются размеры плиты:

а) конструктивная длина Lк = L – b_ш b_ш = 20 мм

б) конструктивная ширина В_ш= В – в_ш b_ш = 20 мм

в) расчётный пролет L₀ = L – 2 I_оп/ 2 = L – (190 + 180) / 2

г) ширина верхней полки b = В_к– 2 · 15

д) ширина крайних ребер b_кр= [(В_к – n · d – b₁ · (n – 1)] / 2

где n – число пустот в плите

d – диаметр пустоты (159 мм)

b₁ – расстояние между пустотами (30 мм)

е) высота полок h_ƒ= (h – d) / 2 = (220 – 159)

ж) рабочая высота плиты h₀ = h – a = 220 – 30 (мм)

3. Расчетное сечение плиты приводится к тавровому. Приведенная ширина ребра b_p = b – d · n

4. Производится сбор нагрузок на плиту в табличной форме

Надпись: №№
п/п
Вид нагрузки
Подсчет Нормативная нагрузка,
g н кг/м2 Коэффициент надёжности по нагрузке γƒ Расчетная нагрузка,
g кг/м2

5. Расчет производится на действие расчетных нагрузок:

q = g· В (В – заданная ширина плиты)

6. Выполняется статический расчёт плиты (плита рассчитывается как балка, свободно лежащая на 2-х опорах, загруженная по всему пролету равномерно распределенной нагрузкой):

Изгибающий момент М_max = q · L₀² / 8

Поперечная сила Q_max = q · L₀/ 2

7. Определяется несущая способность плиты при условии х < h_ƒ (сечение приводится к тавровому с шириной ребра b_p). Вычисляется изгибающий момент, который может воспринять полка тавра:

М_ƒ = R_b b_ƒ h_ƒ (h₀ – 0,5h_ƒ)

При соблюдении условия М_max ≤ М_ƒ сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной, равной ширине полки b = b_ƒ

8. Выполняется подбор сечения арматуры.

Определяется коэффициент А₀ по формуле:

А₀ = М_____

R_b γ_b₂b_ƒh₀²

По таблицам определяется граничное значение коэффициента А₀_max.

Должно выполняться условие: А₀≤ А₀_max . В случае, если условие не выполняется, следует изменить материалы.

9. По значению А₀по таблице коэффициентов А₀, η, ξ выбирается

коэффициент η

10. Определяется площадь рабочей арматуры A_s по формуле:

A_s = М___

R_s η h₀

11. По сортаменту определяется диаметр рабочей арматуры, а также

фактическая площадь сечения стержней. Число стержней должно быт равно числу ребер в плите.

12. Производится расчет прочности наклонного сечения. Для этого проверяются условия:

Q ≤ Q_b = 0,35R_bγ_b₂bh_o

Q ≤Q_b= 0,6R_bt γ_b₂bh_o

Если оба условия выполняются, то расчет поперечной арматуры не требуется. В этом случае диаметр поперечной арматуры следует принять конструктивно в зависимости от диаметра продольной рабочей арматуры и для расчета шага стержней перейти к п.14. Число каркасов принимаем в зависимости от количества пустот в плите (каркасы устанавливаются в плите через 2 – 3 пустоты).

Если хотя бы одно из условий не выполняется, расчёт поперечной

арматуры необходим и далее переходим к п.13.

13. Назначается диаметр и шаг хомутов. Для заданного диаметра по сортаменту устанавливается его фактическая площадь сечения ƒ_sw. Число каркасов принимается в зависимости от количества пустот в плите (каркасы устанавливаются в плите через 2 – 3 пустоты).

14. По конструктивным требованиям шаг поперечной арматуры назначается: при h ≤ 450мм s = h/2 и должен быть ≤ 150мм;

при h > 450мм s = h/3 и должен быть ≤ 500мм.

15. Вычисляется величина поперечной силы, приходящаяся на единицу длины плиты по формуле:

q_sw = R_sw А_sw / s = R_sw ƒ_sw n / s

где n – число каркасов в плите.

При этом q_sw ≤ R_bt γ_b₂b /2

16. Проверяется прочность наклонного сечения. Вычисляется величина поперечной силы, которую может воспринять бетон и сравнивается с усилием, действующим в сечении:

Q_х_b = 2√2R_bt γ_b₂bh_o²q_sw≤ Q_мах

Если условие выполняется, прочность наклонного сечения обеспечена. Если условие не выполняется, следует увеличить диаметр хомутов и вновь проверить прочность сечения.

17. Производится конструирование сеток и каркасов плиты.

4. Алгоритм расчета несущей оконной перемычки:

1. В соответствии с конструктивными требованиями задаемся классом бетона перемычки, классом рабочей и конструктивной арматуры. Для заданных материалов по таблицам СН и П 2.03.01 – 84^* «Бетонные и железобетонные конструкции» устанавливаются расчетное сопротивление бетона на сжатие R_b с учетом коэффициента условий работы бетона R_b· γ_b₂, расчетное сопротивление бетона на растяжение R_btс учетом коэффициента условий работы бетона R_bt· γ_b₂, а также расчетное сопротивление рабочей арматуры на растяжение R_s в зависимости от класса рабочей арматуры и расчетное сопротивление арматуры хомутов R_sw_.

2. В соответствии с планом и разрезом здания назначаются размеры перемычки (длина, ширина и высота) и устанавливается высота кирпичной кладки над уровнем рассматриваемой перемычки. Опирание перемычки на кирпичную стену должно быть не менее 200мм.

3. По плану здания определяется грузовая площадка, с которой нагрузка передается на рассматриваемую перемычку А_гр

4. Производится сбор нагрузок на перемычку от покрытия (перекрытия) здания в табличной форме.

Вид нагрузки

Нормативная

нагрузка

g^н, кг/м²

g_f

Расчетная

нагрузка

g, кг/м²

5. Вычисляется полная нагрузка на 1м длины перемычки в табличной форме

Вид нагрузки	Нормативная q^н, кг/м	g_f	Расчетная q, кг/м
От покрытия	q^н = g^н × А_гр		q = g × А_гр
От веса кирпичной стены над уровнем перемычки b × H × ρ		1,1
От веса перемычки b × h × ρ		1,1
Всего

b – ширина перемычки

H - высота кирпичной кладки над уровнем перемычки

ρ - плотность материала

6. Выполняется статический расчет перемычки (перемычка рассчитывается как балка, свободно лежащая на 2-х опорах, загруженная по всему пролету равномерно распределенной нагрузкой):

Изгибающий момент М_max = q · l₀² / 8

Поперечная сила Q_max = q · l₀/ 2

l₀ = l_k-2 l_оп /2 – расчетный пролет перемычки

7. Производится расчет прочности поперечного сечения по нормальным сечениям. Вычисляется коэффициент А₀ для прямоугольного сечения по формуле: А₀ = М / R_b γ_b₂ b h₀²

h₀= h – a – рабочая высота сечения перемычки

8. По таблицам определяется граничное значение коэффициента А₀_max.

Должно выполняться условие: А₀≤ А₀_max , в случае, если условие не выполняется, следует изменить материалы.

9. По значению А₀по таблице коэффициентов А₀, η, ξ выбирается коэффициент

10. Определяется площадь рабочей арматуры A_s по формуле:

A_s = М___

R_s η h₀

11. По сортаменту устанавливается диаметр рабочей арматуры, а также

фактическая площадь сечения стержней. Число стержней должно быть равно числу каркасов в перемычке. Число каркасов назначается в зависимости от ширины поперечного сечения перемычки ( при b ≤ 150мм число каркасов принимается равным одному, при b > 150мм b ≤ 250 мм число каркасов принимается равным двум).

12. Производится расчет прочности наклонного сечения. Для этого проверяются условия:

Q ≤ Q_b = 0,35R_bγ_b₂bh_o

Q ≤Q_b= 0,6R_bt γ_b₂bh_o

Если хотя бы одно из условий не выполняется, расчёт поперечной

арматуры необходим и далее следует перейти к п.13.

13. Назначается диаметр и шаг хомутов. Для заданного диаметра по сортаменту устанавливаем его фактическую площадь сечения ƒ_sw.

14. По конструктивным требованиям назначаем шаг поперечной арматуры: при h ≤ 450мм s = h/2 и должен быть ≤ 150мм;

при h > 450мм s = h/3 и должен быть ≤ 500мм.

15. Вычисляется величина поперечной силы, приходящейся на единицу длины перемычки по формуле:

q_sw = R_sw А_sw / s = R_sw ƒ_sw n / s

где n – число каркасов в перемычке.

При этом q_sw ≤ R_bt γ_b₂b /2

Q_х_b = 2√2R_bt γ_b₂bh_o²q_sw≤ Q_мах

Если условие выполняется, прочность наклонного сечения обеспечена.

Если условие не выполняется, следует увеличить диаметр хомутов и вновь проверить прочность сечения.

17. Производится конструирование каркасов плиты.

5. Алгоритм расчета подушки ленточного фундамента:

1. В соответствии с конструктивными требованиями назначается класс бетона подушки ленточного фундамента, класс рабочей и конструктивной арматуры. Для заданных материалов по таблицам СН и П 2.03.01 – 84* «Бетонные и железобетонные конструкции» устанавливаются расчетное сопротивление бетона на растяжение R_bt с учетом коэффициента условий работы бетона R_bt× γ_b2, а также расчетное сопротивление рабочей арматуры на растяжение R_s в зависимости от класса рабочей арматуры.

2. Выполняется сбор нагрузок на фундамент. Расчет подушки ленточного фундамента ведется на 1м длины. По плану здания определяется площадь грузовой площадки, с которой должна собираться нагрузка. Для фундаментной подушки под внутреннюю стену А_гр = 2 × L₁/ 2

Нагрузка от перекрытия и покрытия собирается в табличной форме

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка,

g ^н, кг/м²

Коэффициент надёжности по нагрузке γ_ƒ

Расчетная нагрузка,

g, кг/м²

Нормативная нагрузка от веса кирпичной стены без проемов вычисляется по формуле :

N₁^н = δ × Н₁ × ρ × n (кг)

где δ - толщина стены ( в м)

ρ, к г/м³- плотность материала стен

Н₁ – высота этажа (в м)

n - число этажей

Нормативная нагрузка от веса фундаментных блоков вычисляется по формуле

N₂^н = δ₁ × ρ × Н (кг)

где Н – глубина заложения фундамента (в м)

δ₁– толщина фундаментных блоков (в м)

ρ – плотность бетона (в кг/м³)

Полная нормативная нагрузка на фундаментную подушку вычисляется по формуле:

N^н = ( g^н_{покрытия} + g^н_{перекрытия}× n ) × А_гр + N₁^н + N ₂^н (кг)

n - число перекрытий

Полная расчетная нагрузка на фундаментную подушку определяется с учетом коэффициентов надежности по нагрузке g_f по формуле:

N = ( g_{покрытия} + g_{перекрытия} × n) × А_гр + N₁^н × g_f + N ₂^н × g_f (кг)

3. Определяется ширина подошвы фундамента по формуле:

b = N^н / (R₀ - γ_ср × Н )

γ_ср= 0,2 – 0,25 кг/см³ = 20 – 25 кн/м³– средний объемный вес фундамента и грунта на его уступах. С учетом конструктивных требований ширина подошвы ленточного фундамента принимается кратной 200 мм.

4. Определяется реактивный отпор грунта под подошвой фундамента по формуле р_гр. = N/l × b

l – расчетная длина подушки (l = 1м)

5. Вычисляется величина изгибающего момента, возникающего в консольной части подушки ленточного фундамента у грани стены, по формуле:

М = 0,5 × р_гр× l × с²

с - длина консольной части подушки ленточного фундамента

c = (b - δ₁)/2

δ_{1 –}ширина фундаментных блоков

6. Выполняется расчет площади сечения рабочей арматуры. Минимальная рабочая высота фундаментной подушки вычисляется по формуле:

h₀ = c × р_гр / 0.6 R_bt × l

конструктивно назначается высота подушки h =30 cм или 40 см.

Площадь сечения рабочей арматуры вычисляется по формуле:

Аs = М / 0,9 R_s h_о

Принимается рекомендуемый минимальный шаг стержней s = 200 мм, тогда на участке подушки ленточного фундамента длиной 1м укладывается 6 стержней, диаметр которых принимается по сортаменту. Рабочие стержни объединяем в сетку с продольной арматурой класса А-I (диаметр назначается из условия свариваемости и с учетом конструктивных требований).

6. Пример расчета пустотной плиты покрытия ПК 42.15

Исходные данные для расчета: размер плиты 4200 × 1500 мм.

В соответствии с конструктивными требованиями принимаем следующие материалы для плиты: бетон класса В-20, с рабочая арматура класса А-II, монтажная - класса А-I, арматура сетки класса Вр-1, g_b₂ = 0,9.

1. Устанавливаем расчетные характеристики материалов

Для бетона расчетное сопротивление на сжатие R_b = 117кг/см² × 0.9 = 105,3 кг/см²

Расчетное сопротивление на растяжение R_bt= 9.18кг/см² × 0.9 =

8.26 кг/см²

Для арматуры класса А-II расчетное сопротивление на растяжение R_s= 2850 кг/см²

Для арматуры хомутов класса А-I расчетное сопротивление арматуры хомутов R_sw= 1750 кг/см²

2. Определение размеров плиты

Конструктивная длина L_к = l – 2×2b_ш = 4200 – 2×10 = 4180 мм

Конструктивная ширина В_к =b – 2b_ш = 1500 – 2×10 = 1480 мм

Расчетный пролет плиты L₀ = L_к - 2l_оп/2 = 4180 – (190+180)/2 = 3995 мм = 4.0 м

Ширина верхней полки плиты b_f = Вк – 2 × 15 = 1480 – 2 × 15 = 1450 мм

Ширина крайних ребер b_кр = [В_к – n × d – b₁ × (n – 1)]/2 = [1480 – 7 × 159 – 6 × 30)]/2 = 93,5 мм

Где d – диаметр пустот, n – количество пустот, b₁– ширина средних ребер

Высота полки плиты h_f = (h – d) / 2 = (220 – 159) / 2 = 30,5 мм

Где h = 220 мм – высота плиты

Рабочая высота плиты h₀ = h – а = 220 - 30 = 190 мм = 19 см

Где а = а_з.с.+ d/2 = 20 + 20/2 =30 мм

Расчетное сечение плиты приводим к тавровому с приведенной шириной ребра

b_р = b_f – d × h = 1450 – 159 × 7 = 337 мм = 33,7 см

3. Сбор нагрузок на плиту покрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка g^н, кг/м²	g_f	Расчетная нагрузка g, кг/м²
Постоянная
1. гравий, втопленный в битумную мастику t = 10 мм, ρ = 1600кг/ м³ 0,01×1600	16	1,3	20,8
2. 3-х слойный рубероидный ковер 3кг/м²×3	9	1,2	10,8
3. Ц/п стяжка t = 30 мм, ρ = 1700кг/ м³ 0,03×1700	51	1,3	66,3
4. керамзит t = 200 мм, ρ = 650кг/ м³ 0,2×650	130	1,2	156
5. пароизоляция	3	1,2	3,6
6. ж/б плита покрытия	320	1,1	352
Временная
снеговая (IV район)	150	1,4	210
Всего	679		819,5

Рассчитываем нагрузку на 1 м длины плиты

q = g × В = 819,5 × 1,5 = 1229,25 кг/ м (В – ширина плиты)

4. Статический расчет плиты

Расчетная схема плиты

Изгибающий момент:

М _мах = q × l₀² / 8 = 1229,25 × 4.0² / 8 = 2458,5кгм

Поперечная сила:

Q_мах = q × l₀ / 2 = 1229,25 × 4.0 / 2 = 2458,5 кг

5. Расчет прочности поперечного сечения по нормальным сечениям

Так как плита в расчете принята таврового сечения, определяем несущую способность при условии х ≤ h_f

Изгибающий момент, который может воспринять полка плиты

М_f = R_b b_f h_f (h₀ – h_f/2) = 105,3 × 145 × 3,05 × 17,5 = 814956,2кг.см = 8149,56кгм

М_f = 8149,56кгм > М = 2458,5кгм - условие выполняется, следовательно, сечение рассчитываем как тавровое с шириной, равной ширине полки b = b_ƒ = 145 см

Вычисляем коэффициент А₀

А₀ = М / R_b b h₀² = 245850 / 105,3× 145×19² = 0,045

А₀_max= 0,439

А₀ = 0,045 < А₀_max= 0,439 – следовательно, сечение армируется одиночной арматурой.

По коэффициенту А₀устанавливаем коэффициент h = 0,975

Вычисляем площадь поперечного сечения рабочей арматуры

А_s = М / R_s η h_о = 245850 / 2850 × 0,975×19 = 4,65 см²

Стержни располагаем по одному в каждом ребре и объединяем в сетку.

Принимаем 8 стержней Æ10 А – II (A_s= 6,28 см²)

6.Проверка прочности наклонного сечения

Проверяем условия:

Q ≤ Q_b= 0,35 R_b b h₀ Q_b= 0.35 × 105,3 × 33,7 × 19 = 23598,3 кг

Q = 2458,5 кг < Q_b = 23958,3 кг – условие выполняется

Q ≤ Q_b = 0,6 R_bt b h₀ Q_b= 0,6 × 8,26 × 33.7 × 19 = 3173,23 кг

Q = 2458,5 кг < Q_b = 3173,33 кг – условие выполняется

Оба условия выполняются, следовательно, расчет поперечной арматуры не требуется. Поперечные стержни (хомуты) ставим конструктивно с шагом и ≤ 150 мм. С учетом конструктивных требований окончательно принимаем шаг хомутов s = 10 см, диаметр 6 класса А-I.

Стрежни объединяем в плоский каркас. Каркасы устанавливаем через 2 и 3 пустоты. Верхнюю полку армируем конструктивно сеткой из арматурной проволоки Вр-1 диаметром 4 мм с шагом 200 мм.

Монтажные петли принимаем Ø12 мм класса А-I в количестве 4-х штук.

7. Пример расчета несущей оконной пермычки

К расчету принята несущая перемычка над оконным проемом шириной 1200 мм 2-го этажа гражданского здания. С учетом опирания для несущих перемычек 200мм, длина перемычки составит 1200 + (2 × 200) = 1600 мм. Принимаем перемычку с размерами 1600 × 250 × 220 мм из бетона класса В-20 с рабочей арматурой класса А-II. Высота кирпичной кладки над уровнем перемычки 0,8м.

1. Устанавливаем расчетные характеристики материалов

Для бетона расчетное сопротивление на сжатие R_b = 117кг/см² × 0.9 = 105,3 кг/см². Расчетное сопротивление на растяжение R_bt= 9.18кг/см² × 0.9 = 8.26 кг/см²

Для арматуры класса А-II расчетное сопротивление на растяжение R_s= 2850 кг/см²

Для арматуры хомутов класса А-I расчетное сопротивление арматуры хомутов R_sw= 1750 кг/см².

2. Сбор нагрузок на перемычку

Нагрузка на перемычку собирается с грузовой площади

А_гр= 1 × 4,2/2 =2,1 м²

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка g^н, кг/м²	g_f	Расчетная нагрузка g, кг/м²
Постоянная
1. гравий, втопленый в битумную мастику t = 10 мм, ρ = 1600кг/ м³ 0,01×1600	16	1,3	20,8
2. 3-х слойный рубероидный ковер 3кг/м²×3	9	1,2	10,8
3. Ц/п стяжка t = 30 мм, ρ = 1700кг/ м³ 0,03×1700	51	1,3	66,3
4. керамзит t = 200 мм, ρ = 650кг/ м³ 0,2×650	130	1,2	156
5. пароизоляция	3	1,2	3,6
6. ж/б плита покрытия	320	1,1	352
Временная
снеговая (IV район)	150	1,4	210
Всего	679		819,5

Вычисляем полную нагрузку на 1м длины перемычки

Вид нагрузки	Нормативная q^н, кг/м	g_f	Расчетная q, кг/м
От покрытия q = g × А_гр	679 × 2,1 = 1425,9		819,5 × 2,1 = 1720,95
От веса кирпичной стены над уровнем перемычки 0,25 × 0,8 × 1800	360	1,1	396
От веса перемычки 0,25 × 0,22 × 2500	137,5	1,1	151,25
Всего	1923,4		2268,2

3. Статический расчет

Расчетная схема перемычки

Изгибающий момент:

М _мах = q ×l²₀ / 8 = 2268,2 × 1,4² / 8 = 555,7 кг м

Поперечная сила:

Q_мах = q × l_o / 2 = 2268,2 × 1,4/ 2 = 1587,74 кг

l₀ = l_k-2 l_оп /2 = 1600 - 2×200 /2 = 1400мм. = 1,4м – расчетный пролет перемычки

4. Расчет прочности поперечного сечения по нормальным сечениям

Вычисляем коэффициент А₀

А₀ = М / R_b b h₀² = 55570 / 105,3× 25×19² = 0,058

h₀= h – a = 22 – 3 = 19 см – рабочая высота сечения перемычки

А₀_max= 0,439

А₀ = 0.0558 < А₀_max= 0,439 – следовательно, сечение армируется одиночной арматурой.

По коэффициенту А₀устанавливаем коэффициент h = 0,97

Вычисляем площадь поперечного сечения рабочей арматуры

А_s = М / R_s η h_о = 55570 / 2850 × 0,97×19 = 1,05 см²

При ширине поперечного сечения b = 25 см принимаем 2 Æ10 А – II (A_s= 1,57 см²)

5. Проверка прочности наклонного сечения

Проверяем условия:

Q ≤ Q_b= 0,35 R_b b h₀ Q_b = 0,35 × 105,3 × 25 × 19 = 17506,125 кг

Q = 1587,74 кг < Q_b = 17506,125 кг – условие выполняется

Q ≤ Q_b= 0,6 R_bt b h₀ Q_b = 0,6 × 8,26 × 25 × 19 = 2354,1 кг

Q = 1587,74 кг < Q_b = 2354,1 кг– условие выполняется

Оба условия выполняются, следовательно, расчет поперечной арматуры не требуется. Поперечные стержни (хомуты) устанавливаем конструктивно с шагом и ≤ 150 мм. С учетом конструктивных требований принимаем шаг хомутов s = 10 см, диаметр 6мм класса А-I.

Стрежни объединяем в плоский каркас. Перемычка армируется 2-мя плоскими каркасами.

Монтажные петли принимаем Ø12 мм класса А-I в количестве 2-х штук.

8. Пример расчёта пустотной плиты перекрытия ПК 60.12

Исходные данные для расчета: размер плиты 6000 × 1200 мм.

В соответствии с конструктивными требованиями принимаем следующие материалы для плиты: бетон класса В 25, рабочая арматура класса А - II, монтажная арматура класса А- I, арматура сеток класса Вр - I, g_b₂ = 1,0

РЕШЕНИЕ:

1. Устанавливаем расчетные характеристики материалов

Для бетона расчетное сопротивление на сжатие R_b = 148 кг/см²

Расчетное сопротивление на растяжение R_bt= 10,7кг/см²

Для арматуры класса А-II расчетное сопротивление на растяжение R_s= 2850 кг/см²

Для арматуры хомутов класса А-I расчетное сопротивление арматуры хомутов R_sw= 1750 кг/см²

2. Определение размеров плиты:

а). конструктивная длина плиты L_к = L – b_ш = 6000 – 20 = 5980 мм

б ). конструктивная ширина плиты В_к= В – в_ш= 1200 – 20 = 1180 мм

в). расчётный пролет плиты L₀ = L – 2 I_оп/ 2 = 5980 – (190 + 180) / 2 =

5795мм = 5,8м

г). ширина верхней полки b = В_к– 2 × 15 = 1180 – 30 = 1150мм

д). ширина крайних ребер b_кр= [(В_к – n × d – b₁ × (n – 1)] / 2 = [(1180 –

6 × 159 – 5 × 30)]/ 2 = 38мм

где d – диаметр пустот, n – количество пустот, b₁– ширина средних

ребер.

е). высота полок h_ƒ= (h – d) / 2 = (220 – 159) / 2 = 30,5мм

где h = 220 мм – высота плиты

ж). рабочая высота плиты h₀ = h – a = 220 – 30 = 190мм = 19 см

где а = а_з.с.+ d/2 = 20 + 20/2 =30 мм

Расчетное сечение плиты приводим к тавровому. Приведенная

ширина ребра b_p = b_ƒ –d × n = 1150 – 6 × 159 = 196мм = 19,6см

3. Сбор нагрузок на плиту перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, g ^н, кг/м²	Коэффициент надёжности по нагрузке γ_ƒ	Расчетная нагрузка, g, кг/м²
Постоянная
Паркет-ламинат, t = 8мм, ρ =1800 кг/м³ 0,008 х 1800	14,40	1,2	17,28
Слой подложки, 3мм	1	1,2	1,2
Цементно-песчаная стяжка, t = 20мм, ρ = 2200 кг/м³ 0,002 х 2200	44	1,3	57,2
Теплоизоляция керамзитобетон, t = 65мм, ρ = 1200 кг/м³ 0,065 х 1200	78	1,2	93,6
Собственный вес плиты	265	1,1	291,5
Итого	402,4		460,78
Временная для жилого дома	150	1,3	195
Всего	552,4		655,78

Расчет нагрузок на 1 м длины плиты:

q = gх В = 655,78 × 1,2 =786,94 кг/м (В – ширина плиты)

4. Статический расчёт плиты:

Расчетная схема плиты

Изгибающий момент М_max = q × L₀² / 8 = 786,94 × 5,8²/ 8 = 3309,07кгм

Поперечная сила Q_max = q × L₀/ 2 = 786,94 × 5,8 / 2 = 2282,11кг

5. Расчет прочности поперечного сечения по нормальным сечениям

Так как плита в расчете принята таврового сечения, определяем несущую способность при условии х ≤ h_f

Изгибающий момент, который может воспринять полка плиты

М_ƒ = R_b × b_ƒ × h_ƒ × (h₀ – 0,5h_ƒ) = 148 × 115 × 3,05 × (19 – 0,5 × 3,05) = 799900кгсм > М = 330907кгсм - условие выполняется, следовательно, сечение рассчитываем как тавровое с шириной, равной ширине полки b = b_ƒ = 115 см

Вычисляем коэффициент А₀

А₀ = М / R_b b h₀² = 330907 / 148 × 115×19² = 0,053

А₀_max= 0,4171

А₀ = 0,053 < А₀_max= 0,4171 – следовательно, сечение армируется одиночной арматурой.

По коэффициенту А₀устанавливаем коэффициент h = 0,97

Вычисляем площадь поперечного сечения рабочей арматуры

А_s = М / R_s η h_о = 330907 / 2850 × 0,97×19 = 6,29 см²

Стержни располагаем по одному в каждом ребре и объединяем в сетку.

Принимаем 7 стержней Ø 12 А – II (А_s= 7,92 см²).

6. Проверка прочности наклонного сечения

Проверяем условия

Q ≤ Q_b = 0,35R_bbh_o Q_b = 0,35× 148×19,6×19 = 19290,32 кг

Q_max = 2282,11кг < Q_b = 19290,32 кг – условие выполняется.

Q ≤Q_b= 0,6R_btbh_o Q_b = 0,6 × 10,7×19,6×19 = 2390,81 кг

Q_max= 2282,11кг < Q_b = 2390,81 кг –условие выполняется.

Стрежни объединяем в плоский каркас. Каркасы устанавливаем через 3 пустоты. Верхнюю полку армируем конструктивно сеткой из арматурной проволоки Вр-1 диаметром 4 мм с шагом 200 мм.

Монтажные петли принимаем Ø12 мм класса А-I в количестве 4-х штук.

9. Пример расчета подушки ленточного фундамента

Исходные данные для расчета: рассчитывается плита ленточного фундамента под несущую среднюю стену по оси Б. Расстояние L₁= 6м. глубина заложения фундамента H= 2,1м. Условное расчетное давление на основание R₀= 180 кН/м². Высота этажа здания Н₁=3,0м.Для фундаментной подушки принимаем следующие материалы: бетон класса В15, рабочая арматура класса А-II.

РЕШЕНИЕ:

1. Устанавливаем расчетные характеристики материалов

Для бетона расчетное сопротивление на растяжение

R_bt = 7,65 кг/см²

Для арматуры класса А-II расчетное сопротивление на растяжение R_s= 2850 кг/см²

2. Сбор нагрузок на фундамент

Расчет подушки ленточного фундамента ведется на 1м длины. Нагрузка на 1м длины подушки собирается с грузовой площади А_гр = 2 × L₁/2 = (2 × 6)/2 = 6 м² (для внутренней стены)

Нагрузка от перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, g ^н, кг/м²	Коэффициент надёжности по нагрузке γ_ƒ	Расчетная нагрузка, g, кг/м²
Постоянная
Паркет-ламинат, t = 8мм, ρ =1800 кг/м³ 0,008 х 1800	14,40	1,2	17,28
Слой подложки, 3мм	1	1,2	1,2
Цементно-песчаная стяжка, t = 20мм, ρ = 2200 кг/м³ 0,002 х 2200	44	1,3	57,2
Теплоизоляция керамзитобетон, t = 65мм, ρ = 1200 кг/м³ 0,065 х 1200	78	1,2	93,6
Собственный вес плиты	265	1,1	291,5
Итого	402,4		460,78
Временная для жилого дома	150	1,3	195
Всего	552,4		655,78

Нагрузка от покрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка g^н, кг/м²	g_f	Расчетная нагрузка g, кг/м²
Постоянная
1. гравий, втопленный в битумную мастику t = 10 мм, ρ = 1600кг/ м³ 0,01×1600	16	1,3	20,8
2. 3-х слойный рубероидный ковер 3кг/м²×3	9	1,2	10,8
3. Ц/п стяжка t = 30 мм, ρ = 1700кг/ м³ 0,03×1700	51	1,3	66,3
4. керамзит t = 200 мм, ρ = 650кг/ м³ 0,2×650	130	1,2	156
5. пароизоляция	3	1,2	3,6
6. ж/б плита покрытия	320	1,1	352
Временная
снеговая (IV район)	150	1,4	210
Всего	679		819,5

Нормативная нагрузка от веса кирпичной стены по оси Б:

N₁^н = δ × Н₁ × ρ × 2 = 0,38 × 3 ×1800 × 2 = 4104 кг

где δ - толщина стены ( в м)

ρ - 1800 кг/м³(плотность кирпичной кладки)

Н₁ – высота этажа (в м)

2 - число этажей

Нормативная нагрузка от веса фундаментных блоков

N₂^н = δ₁ × ρ × Н = 0,4 х 2200 х 2,1 = 1848 кг

где Н – глубина заложения фундамента (в м)

δ₁– толщина фундаментных блоков (в м)

ρ – плотность бетона (в кг/м³)

Полная нормативная нагрузка определяется по формуле:

N^н = ( g^н_{покрытия} + g^н_{перекрытия} ) × А_гр + N₁^н + N ₂^н = (552,4 + 679) х 6 + 4104 +1848 = 13340,4 кг

Полная расчетная нагрузка определяется с учетом коэффициентов надежности по нагрузке g_f

N = ( g_{покрытия} + g_{перекрытия} ) × А_гр + N₁^н × g_f + N ₂^н × g_f = (655,78 + 819,5) × 6 + 4104 ×1,1 +1848 ×1,1 = 15398,8 кг

3. Определение ширины подошвы фундамента

b = N^н / (R₀ - γ_ср × Н ) =133,404кН/(180 -20 × 2,1) =0,97 м.

γ_ср= 0,2 – 0,25 кг/см³ = 20 – 25 кН/м³– средний объемный вес фундамента и грунта на его уступах

С учетом конструктивных требований принимаем ширину подошвы ленточного фундамента 1,0 м.

4. Расчет площади сечения арматуры

Реактивный отпор грунта

Р_гр. = N /l × b = 15398,8 / 100 х 100 = 1,54 кг/см²

Длина консольной части подушки ленточного фундамента

c = (b - δ₁)/2 = (100 - 40)/2 = 30 см.

Величина изгибающего момента, возникающего в консольной части подушки ленточного фундамента вычисляется по формуле:

М = 0,5 × р_гр× l × с²= 0,5 × 1,54 × 100 × 30²= 69300 кгсм

Расчетная схема фундаментной подушки

Минимальная рабочая высота фундаментной подушки

h₀ = c × р_гр / 0.6 R_bt × l= 30 ×1,54 /0,6 × 7.65 × 100 = 0,1 см.

конструктивно назначаем высоту подушки h =30 cм,

тогда h₀= 30 - 4 = 26 см

Площадь сечения рабочей арматуры

Аs = М / 0,9 R_s h_о = 69300 / 0,9 × 2850 × 26 = 1,04 см²

Принимаем рекомендуемый минимальный шаг стержней 200 мм, тогда на участке подушки ленточного фундамента длиной 1м укладываем 6 стержней Æ10 А- II (As = 4,71 см²). Рабочие стержни объединяем в сетку с продольной арматурой Ø8 мм класса А-I.

10.Список использованной литературы

1.Сетков В.И., Сербин Е.П. Строительные конструкции. – М.: ИНФРА –М,

2005

2. Доркин В.В., Добромыслов А.Н. Сборник задач по строительным

конструкциям. – М.: Стройиздат, 1986

3. СН и П 2.01.07 – 85^* Нагрузки и воздействия

4. СН и П 2.03.01 – 84^* Бетонные и железобетонные конструкции

5. ГОСТ 21.101-97. СПДС. Основные требования к проектной и рабочей

документации.

11. П Р И Л О Ж Е Н И Я

11.1 Нормативно-справочные таблицы

Нормативные временные равномерно распределенные

нагрузки на перекрытия

Здания и помещения	Нормативные значения нагрузок p, кПа (кгс/м²)
	полное	пониженное
1. Квартиры жилых зданий; спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ-интернатов; жилые помещения домов отдыха и пансионатов, общежитий и гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы	1,5 (150)	0,3 (30)
2.Служебные помещения административного, инженерно-технического, научного персонала организаций и учреждений; классные помещения учреждений просвещения; бытовые помещения (гардеробные, душевые, умывальные, уборные) промышленных предприятий и общественных зданий и сооружений	2,0 (200)	0,7 (70)
3. Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения; лаборатории учреждений просвещения, науки; помещения электронно-вычислительных машин; кухни общественных зданий; технические этажи; подвальные помещения	Не менее 2,0 (200)	Не менее 1,0 (100)
4. Залы:
а) читальные	2,0 (200)	0,7 (70)
б) обеденные (в кафе, ресторанах, столовых)	3,0 (300)	1,0 (100)
в) собраний и совещаний, ожидания, зрительные и концертные, спортивные	4,0 (400)	1,4 (140)
г) торговые, выставочные и экспозиционные	Не менее 4,0 (400)	Не менее 1,4 (140)
5. Книгохранилища; архивы	Не менее 5,0 (500)	Не менее 5,0 (500)
6. Сцены зрелищных предприятий	Не менее 5,0 (500)	Не менее 1,8 (180)
7. Трибуны:
а) с закрепленными сиденьями	4,0 (400)	1,4 (140)
б) для стоящих зрителей	5,0 (500)	1,8 (180)
8. Чердачные помещения	0,7 (70)	-
9. Покрытия на участках:
а) с возможным скоплением людей (выходящих из производственных помещений, залов, аудиторий и т.п.)	4,0 (400)	1,4 (140)
б) используемых для отдыха	1,5 (150)	0,5 (50)
в) прочих	0,5 (50)	-
10. Балконы (лоджии) с учетом нагрузки:
а) полосовой равномерной на участке шириной 0,8 м вдоль ограждения балкона (лоджии)	4,0 (400)	1,4 (140)
б) сплошной равномерной на площади балкона (лоджии), воздействие которой неблагоприятнее, чем определяемое по поз.10, а	2,0 (200)	0,7 (70)
11. Участки обслуживания и ремонта оборудования в производственных помещениях	Не менее 1,5 (150)	-
12. Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами), примыкающие к помещениям, указанным в позициях:
а) 1, 2 и 3	3,0 (300)	1,0 (100)
б) 4, 5, 6 и 11	4,0 (400)	1,4 (140)
в) 7	5,0 (500)	1,8 (180)
13. Перроны вокзалов	4,0 (400)	1,4 (140)
14. Помещения для скота:
мелкого	Не менее 2,0 (200)	Не менее 0,7 (70)
крупного	Не менее 5,0 (500)	Не менее 1,8 (180)

Коэффициенты надежности по нагрузке γ_f для равномерно распределенных нагрузок следует принимать:

1,3 - при полном нормативном значении менее 2,0 кПа (200 кгс/м²);

1,2 - при полном нормативном значении 2,0 кПа (200 кгс/м²) и более.

Таблица коэффициентов надежности по нагрузке γ_fот веса строительных конструкций, грунтов и статических нагрузок от оборудования

Конструкции сооружений и вид грунтов	Коэффициент надежности по нагрузке γ_f
Конструкции:
металлические	1,05
бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кг/м³), железобетонные, каменные, армокаменные, деревянные, бетонные (со средней плотностью 1600 кг/м³и менее),	1,1
изоляционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, материалы в рулонах, засыпки, стяжки и т.п.), выполняемые:
в заводских условиях	1,2
на строительной площадке	1,3
Грунты:
в природном залегании	1,1
насыпные	1,15

Временная равномерно распределенная нагрузка

от снегового покрова

Снеговые районы СССР ( принимаются по карте 1 обязательного приложения СН и П 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия )

III

кПа (кгс/ м²)

0,5 (50)

0,7 (70)

1,0 (100)

1,5 (150)

2,0 (200)

2,5 (250)

Расчетные и нормативные сопротивления тяжелого бетона,

начальный модуль упругости, МПа

кг/см ²

класс бетона

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

расчетное сопротивление бетона на сжатие R_b

7,5

76,5

8,5

86,7

11,5

117

14,5

148

17,0

173

19,5

199

22,0

224

расчетное сопротивление бетона на растяжение R_bt

0,66

6,73

0,75

7,65

0,90

9,18

1,05

10,7

1,20

12,2

1,30

13,3

1,40

14,3

нормативное сопротивление бетона на сжатие R_b_n

9,5

96,9

11,0

112

15,0

153

18,5

189

22,0

224

25,5

260

29,0

296

нормативное сопротивление бетона на растяжение R_bt_n

1,00

10,2

1,10

11,7

1,40

14,3

1,60

16,3

1,80

18,4

1,95

19,9

2,00

21,4

начальный модуль упругости

Е_b·10³

19,0

184

20,5

209

24,0

245

27,0

275

29,0

296

31,0

316

32,5

332

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы

Стержневая арматура классов	Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см²)
	растяжению		сжатию R_sc
	продольной R_s	поперечной (хомутов и отогнутых стержней) R_sw	сжатию R_sc
А-I	225 (2300)	175 (1800)	225 (2300)
А-II	280 (2850)	225 (2300)	280 (2850)
А-III диаметром, мм:
6 - 8	355 (3600)	285* (2900)	355 (3600)
10-40	365 (3750)	290* (3000)	365 (3750)
А-IV	510 (5200)	405 (4150)	450 (4600)**
А-V	680 (6950)	545 (5550)	500 (5100)**
А-VI	815 (8300)	650 (6650)	500 (5100)**
AТ-VII	980 (10 000)	785 (8000)	500 (5100)**
Проволочная арматура классов Вр-I	410 (4200)	290 (3000) *	375 (3850)**

Соотношения между диаметрами свариваемых стержней в сварных сетках и каркасах, изготовленных с помощью контактной точечной сварки

Диаметр стержня одного направления d₁, мм	3 - 12	14; 16	18; 20	22	25 - 32	36; 40
Наименьший допустимый диаметр стержня другого направления d₂, мм	3	4	5	6	8	10

Данные для расчета прямоугольных сечений

ξ(кси)	ɳ(этта)	A₀	ξ(кси)	ɳ(этта)	A₀	ξ(кси)	ɳ(этта)	A₀
0,01	0,995	0,010	0,26	0,870	0,226	0,51	0,745	0,380
0,02	0,990	0,020	0,27	0,865	0,234	0,52	0,740	0,385
0,03	0,985	0,030	0,28	0,860	0,241	0,53	0,735	0,390
0,04	0,980	0,039	0,29	0,855	0,243	0,54	0,730	0,394
0,05	0,975	0,049	0,30	0,850	0.255	0,55	0,725	0,399
0,06	0,970	0,058	0,31	0,845	0,262	0,56	0,720	0,403
0,07	0,965	0,068	0,32	0,840	0,269	0,57	0,715	0,407
0,08	0,960	0,077	0,33	0,835	0,276	0,58	0,710	0,412
0,09	0,955	0,086	0,34	0,830	0,282	0,59	0,705	0,416
0,10	0,950	0,095	0,35	0,825	0,289	0,60	0,700	0,420
0,11	0,945	0,104	0,36	0,820	0,295	0,62	0,690	0,428
0,12	0,940	0,113	0,37	0,815	0,302	0,64	0,680	0,435
0,13	0,935	0,122	0,38	0,810	0,308	0,66	0,670	0,442
0,14	0,930	0,130	0,39	0,805	0,314	0,68	0,660	0,449
0,15	0,925	0,139	0,40	0,800	0,320	0,70	0,650	0,455
0,16	0,920	0,147	0,41	0,795	0,326	0,72	0,640	0,461
0,17	0,915	0,156	0,42	0,790	0,332	0,74	0,630	0,466
0,18	0,910	0,164	0,43	0,785	0,338	0,76	0,620	0,471
0,19	0,905	0,172	0,44	0,780	0,343	0,78	0,610	0,476
0,20	0,900	0,180	0,45	0,775	0,349	0,80	0,600	0,480
0,21	0,895	0,188	0,46	0,770	0,354	0,85	0,575	0,489
0,22	0,890	0,196	0,47	0,765	0,360	0,90	0,550	0,495
0,23	0,885	0,204	0,48	0,760	0,365	0,95	0,525	0,499
0,24	0,880	0,211	0,49	0,755	0,370	1,00	0,500	0,500
0,25	0,875	0,219	0,50	0,750	0,375	—	—	—

Граничные значения коэффициентов ξ_R и А₀_R

Класс	коэффициенты	класс бетона
арматуры		В15	В20	В25	В30	В35	В40
А-II	ξ_R	0,680	0,650	0,632	0,610	0,588	0,571
при γ_b2=0.9	Ао_R	0,448	0,439	0,432	0,424	0,415	0,408
А-II	ξ_R	0,648	0,623	0,593	0,573	0,547	0,526
при γ_b2=1.0	Ао_R	0,438	0,429	0,4171	0,409	0,397	0,387
А-III	ξ_R	0.652	0.627	0.604	0.582	0.560	0.542
при γ_b2=0.9	Ао_R	0.439	0.430	0.422	0.413	0.403	0.395
А-III	ξ_R	0.616	0.591	0.563	0.541	0.515	0.494
при γ_b2=1.0	Ао_R	0.426	0.416	0.404	0.395	0.362	0.372
А-III при γ_b2=1.1	ξ_R	0.608	0.581	0.550	0.523	0.498	0.477
А-III при γ_b2=1.1	Ао_R	0.420	0.412	0.399	0.386	0.374	0.363

Рецензия

На методические рекомендации по выполнению расчетной и графической части расчетно-конструктивного раздела дипломного проекта очного и заочного отделения по специальности 08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений»

Разработал преподаватель: Смирнова Н.В. преподаватели ГБПОУ БАТ.

Методические рекомендации по выполнению расчетной и графической части расчетно-конструктивного раздела дипломного проекта студентов разработана на основе Федерального государственного образовательного стандарта среднего профессионального образования (ФГОС СПО) для специальности 08.02.01Строительство и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка), утвержденного 11 августа 2014 г. приказом № 965 Министерства образования и науки Российской Федерации и примерной программы.

Методические рекомендации по выполнению расчетной и графической части расчетно-конструктивного раздела дипломного проекта является частью программы подготовки специалистов среднего звена в соответствии с ФГОС СПО по специальности 08.02.01 Строительство и эксплуатация зданий и сооружений (базовая подготовка), входящей в состав укрупненной группы специальностей 08.00.00 Техника и технологии строительства, в части освоения основного вида деятельности (ВД): Участие в проектировании зданий и сооружений и соответствующих профессиональных компетенций.

В методических рекомендациях освещены: структура, содержание, алгоритмы расчета, правильность оформления и компоновка чертежей расчетно-конструктивного раздела.

В методических рекомендациях дается правильная техническая терминология, имеется список используемой литературы.

Данные методические рекомендации могут быть использованы в образовательном учреждении строительного отделения для подготовки специалистов среднего звена.

Рецензент: ________________ Клычкова Галина Львовна, преподаватель ГБПОУ Безенчукский аграрный техникум.

Скачать материал

Скачать материал "МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ РАСЧЕТНОЙ И ГРАФИЧЕСКОЙ ЧАСТИ РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНОГО РАЗДЕЛА ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТА Специальность08.02.01 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений» для студентов очного и заочного отделения"

Как учитель может зарабатывать на Инфоуроке?

Краткое описание документа:

Скачать материал

Найдите материал к любому уроку, указав свой предмет (категорию), класс, учебник и тему:

6 665 159 материалов в базе

Найти материалы

Скачать материал

Другие материалы

docx

Қазақ тілінен сабақ жоспары

30.10.2019
992
10

docx

Қазақ тілінен сабақ жоспары

30.10.2019
841
15

docx

Рабочая программа по истории для СПО

30.10.2019
545
4

pptx

Презентация к выступлению "Россия-Англия"

30.10.2019
651
14

docx

Образование в России и Англии

30.10.2019
275
0

docx

Открытый урок на тему "Культура Европы в эпоху Возрождения"

30.10.2019
837
23

pptx

Презентация по истории и обществознанию на педсовет "Мотивация обучающихся на уроках истории и обществознания

30.10.2019
246
0

docx

Из воспоминаний моей прабабушки

30.10.2019
334
3

Вам будут интересны эти курсы:

Оставьте свой комментарий

Авторизуйтесь, чтобы задавать вопросы.

Скачать материал
- 30.10.2019 1552
- DOCX 1.1 мбайт
- 30 скачиваний
- Оцените материал:
Настоящий материал опубликован пользователем Смирнова Надежда Владимировна. Инфоурок является информационным посредником и предоставляет пользователям возможность размещать на сайте методические материалы. Всю ответственность за опубликованные материалы, содержащиеся в них сведения, а также за соблюдение авторских прав несут пользователи, загрузившие материал на сайт

Если Вы считаете, что материал нарушает авторские права либо по каким-то другим причинам должен быть удален с сайта, Вы можете оставить жалобу на материал.
Удалить материал
Автор материала

Смирнова Надежда Владимировна
- На сайте: 8 лет и 9 месяцев
- Подписчики: 0
- Всего просмотров: 29813
- Всего материалов: 11